Сопротивление расчет величины

Качественные соображения относительно распределения давлений, которыми мы пользовались в предыдущих параграфах, весьма наглядны, но, конечно, непригодны для расчета величин подъемной силы и лобового сопротивления. Для этого нужна математическая теория, которая позволила бы количественно описать рассмотренную выше качественную картину. Создание такой теории настолько затруднено необходимостью учитывать силы вязкости, что трудностей этих до сих пор не удалось полностью преодолеть. [c.561]

Гидравлический расчет безнапорных трубопроводов заключается в определении расхода или скорости движения жидкости, глубины наполнения и наивыгоднейшей формы поперечного сечения трубопровода. Полученное выше основное уравнение равномерного движения жидкости справедливо как для напорного, так и безнапорного движения. Поэтому для квадратичной области сопротивления, принимая величину т/у пропорциональной квадрату средней скорости движения, будем иметь [c.70]

Истинное сопротивление отрыву (S = PJF )- Эта величина напряжения соответствует моменту разрушения образца, однако нельзя сказать, что она характеризует предельную прочность металла. Обусловлено это тем, что, как отмечалось выше, величина усилия существенно зависит от жесткости машины с уменьшением жесткости значение Рк растет, в результате фиксируется заниженное значение (см. рис. 1.15). Кроме того, расчет предполагает, что в момент разрушения в шейке действует схема одноосного растяжения, хотя на самом деле возникает объемное напряженное состояние [1, 3], которое вообще нельзя охарактеризовать одним нормальным напряжением. Однако принципиальная возможность расчета величины гидростатической компоненты показана в работах [3, 7, 50, 51] и проанализирована в разделах 4.1 и 4.2. [c.34]

Необходимо отметить следующее обстоятельство. Полное сопротивление растеканию тока внутрь трубки R складывается из сопротивлений R и R . Сопротивление растеканию тока в электролите является линейным, тогда как R включает в себя сопротивление электрохимической поляризации, которое в общем случае нелинейно. Однако при отсутствии покровных пленок, как показывает численный расчет, величина R определяется в основном сопротивлением R , которое может превосходить сопротивление электрохимической поляризации. Если же покровные пленки имеются, то их сопротивление, также линейное по характеру, намного превосходит сопротивление электрохимической поляризации. Таким образом, величина R в данном случае имеет характер почти линейного сопротивления, и для расчета распределения плотности тока электрохимическая цепь может рассматриваться как линейная цепь. Вместе с тем при определении только электрохимической поляризации в отсутствие покровных пленок скачок потенциала может выражаться через найденную плотность тока нелинейной кинетической зависимостью. С этой точки зрения электрохимическую цепь внутренней полости трубки можно рассматривать по аналогии с гальваностатической цепью. [c.201]

Необходимо отметить следующее обстоятельство. Полное сопротивление растеканию тока внутрь трубки R складывается из сопротивлений R и R . Сопротивление растеканию тока в электролите 7 э является линейным, тогда как R включает в себя сопротивление электрохимической поляризации, которое в общем случае нелинейно. Однако при отсутствии покровных пленок, как показывает численный расчет, величина определяется в основном [c.197]

Формулы для расчета величины погонного сопротивления г о/ между электродами наиболее типичной формы представлены в табл. 2.14, где 7 — удельная электропроводимость коррозионной среды К (а), и К (а) — полные эллиптические интегралы первого рода с модулями а и V 1 -соответственно . [c.105]

Формулы для расчета величины сопротивления растекания между электродами конечных размеров представлены в табл. 2.16. [c.120]

Уравнение регрессии для расчета величины сопротивления деформации в выбранных термомеханических условиях деформации имеет вид [c.64]

Для ортотропного слоистого пластика следует подставить в уравнение (61) предел прочности при растяжении ст р в направлении Oj. Если, например, направление нагрузки 0 составляет с направлением основы армирующей ткани (т. е. с направлением л оси симметрии слоистого пластика) угол а, принимаемая в расчете величина предела прочности должна быть равна — временному сопротивлению в направлении нагрузки иод углом а. [c.123]

IV-1. Настоящая методика рекомендуется для расчета газового или воздушного сопротивления участков тракта котельных агрегатов или трактов в целом в тех случаях, когда ранее был выполнен полный аэродинамический расчет котла или участка тракта с теми же конструктивными элементами, но на отличающиеся от заданных условия (топливо, нагрузка). В основу пересчета принимается определенная из полного расчета величина перепада полных давлений по участку тракта или по тракту ДЯ , мм вод. ст., рассчитываемая по формуле (2-26) или (3-16) [c.125]

Исследование влияния внутреннего сопротивления ламп, работающих совместно с избирательными R цепочками, и монтажных емкостей четырехполюсника R позволяет найти правильный подход к практическому расчету величины элементов четырехполюсников R , в соответствии с заданной равномерностью диапазонной характеристики избирательного усилителя. [c.343]

Необходимо подчеркнуть две особенности указанного алгоритма. Во-первых, в качестве исходных данных нужна полная информация о величинах и параметрах воды и водяного пара в отборах турбины и в регенеративных подогревателях при стандартной системе регенерации рассматриваемой паровой турбины. Во-вторых, настоящий алгоритм не предусматривает проведения конструкторских расчетов отдельных аппаратов для определения, например, их гидравлических сопротивлений. Эти величины принимаются на основании прикидочных расчетов и экспери- [c.124]

На основании опытных данных некоторых исследований строится модель механизма теплопередачи, гидродинамических и тепловых явлений, связанных с ним. Сделана попытка математического описания схемы первого приближения. Из системы уравнений выводится совокупность безразмер ных переменных, на основании которой строятся обобщенные безразмерные равенства для расчета величин, характеризующих процесс. Рассмотрены уравнения для определения величины гидравлического сопротивления при поверхностном кипении в зоне глубоких недогревов. Расчетные величины сопротивления сопоставлены с опытными данными. [c.6]

Расход жидкости через любое активное или пассивное местное сопротивление зависит от физических свойств жидкости, т. е. ее вязкости, температуры, плотности, а также от перепада давления, формы, проходного сечения, величины его площади и коэффициента сопротивления Искомой величиной расчета обычно является площадь проходного сечения. Однако достоверный результат расчета может быть при условии, если известен коэффициент расхода р., либо коэффициент сопротивления данного местного сопротивления. [c.281]

Возможны два варианта размещения датчика температуры непосредственно на нагревателе и на некотором расстоянии от него. Каждый из них имеет свои преимущества и недостатки. При размещении термометра сопротивления на нагревателе исключается возможность ошибки при измерении расстояния между ними и несколько упрощается расчет величины К, но возникает опасность повреждения термометра при контактировании с испытуемым материалом. При размещении термометра на некотором расстоянии от нагревателя подобная опасность исключается. [c.63]

Суммируя вышеизложенное, можно сделать вывод, что ударные испытания образцов с надрезом могут быть использованы для получения сравнительных данных о вязкости номинально идентичных сталей, следовательно, они приемлемы для контрольных испытаний при оценке качества продукции. Однако полученная информация не может быть использована в целях расчета величины приложенного напряжения, необходимого для быстрого распространения трещины в конструкции, содержащей дефекты различного размера и геометрии. Поэтому проектировщик вынужден искать другие возможности количественного измерения сопротивления материала быстрому распространению трещин. Это сопротивление характеризуется вязкостью разрушения материала и обусловливает выход из строя изделий путем быстрого разрушения в той же степени, как и обычный предел текучести обусловливает выход конструкций из строя путем пластического течения. Оба параметра сильно зависят от температуры испытания, скорости деформации, геометрической конфигурации образца и микроструктуры материала. В последующих главах книги рассмотрены основы вязкости разрушения как с точки зрения макроскопической механики, так и микромеханизма распространения трещины, начиная с анализа напряжений и деформаций вокруг концентраторов напряжений, служащих зародышами разрушения. [c.17]

Для расчета величины индуктивного сопротивления удобнее исключить профильное сопротивление, которое направлено вдоль истинного потока. [c.61]

Если бы вращающий момент и момент сопротивления были величинами постоянными, то уравнению (3) можно было бы удовлетворить, положив, что ф1 — фа равно некоторой постоянной величине Лф, так что угол закручивания не меняется со временем. Такой случай мы будем иметь тогда, например, когда вал приводится во вращение электромотором, вращающий момент которого можно считать постоянным. Расчет вала в подобных случаях нужно вести по формулам, относящимся к статически приложенным силам. [c.15]

При оценке величины сил Fan я Р ад сделано предположение, что разрядка двойного слоя в зоне контакта частиц проявителя с поверхностью слоя и частицей носителя не происходит. Это не соответствует действительности (см. 12), когда при расчете величин Fa Fa нужно учитывать сопротивление в зоне контакта и возможность разрядки двойного слоя. [c.293]

В этих же опытах устанавливались условия и возможности распределения энергии между несколькими волноводами продольных колебаний. Для этого к изгибному волноводу, возбуждаемому в одной из своих пучностей, присоединялись три настроенных волновода продольных колебаний в других пучностях. На входе волновода амплитуда смещения была около 12 мк, а на открытых концах продольных волноводов — от 9 до 10 мк. Для исследования величины активных потерь в изгибных волноводах измерялось (припаянной к волноводу термопарой) приращение температуры в точке на волноводе за известный промежуток времени. Если считать, что в начальный период работы (в течение первых 2—3 минут), когда температура волновода еще не очень велика, тепловым излучением можно пренебречь, расчет величины потерь, переходящих в тепло, не представляет труда. Таким способом для того же волновода из железа Армко, для которого, как указывалось выше, определялась величина входного сопротивления, была получена величина потерь около 1000 вт при частоте возбуждения 18 кгц и амплитуде колебаний в месте ввода продольных возбуждающих) колебаний 6,5 мк. Если — величина активных потерь, то из выражения [c.285]

При использовании переменного тока в дуговых печах (что обычно имеет место в промышленной практике) напряжение на электродах изменяется во времени по величине и по знаку. Полярность электродов будет меняться в соответствии с частотой тока, и один и тот же электрод будет являться то катодом, то анодом. При прохождении значения напряжения через нуль дуга должна гаснуть. Непрерывное горение дуги переменного тока может поддерживаться при введении в цепь индуктивного сопротивления. Расчеты показывают, что для того, чтобы обеспечить непрерывное горение дуги, значение угла сдвига фаз между напряжением и током ф должно удовлетворять условию os ф < 0,85. [c.250]

Итак, исходной идее о единстве механизма переноса теплоты и количества движения удается придать отчетливую количественную форму зависимости, которой связываются такие важные для технических расчетов величины, как коэффициент теплоотдачи и коэффициент сопротивления. Уравнение (XIV, 42) может быть использовано для взаимной проверки результатов исследований по гидродинамическому сопротивлению и теплообмену, основанных на применении совершенно различной экспериментальной методики. Кроме того, оно может служить основой для перехода от результатов, полученных при изучении одной из этих областей (например, данных о законах сопротивления), к величинам, характеризующим другую область (например, к уравнениям для коэффициента теплоотдачи). [c.366]

При расчете величина принимается наименьшей для различных положений стрелы крана в диапазоне рабочего угла поворота крана. Так, например, квадратный фундамент имеет наименьшее значение Wф при направлении стрелы крана по диагонали подошвы фундамента и в этом случае момент сопротивления [c.468]

Для механизмов передвижения требуется определить расчетом величину тягового усилия (в кгс), которое при перемещении по горизонтальному пути выражается Р, = От, где 6 — общая масса объекта перемещения в кг да — коэффициент сопротивления передвижению, зависящий от способа передвижения и конструкции ходовой части. Например, тяговое усилие в кгс маневровой электролебедки, широко применяемой для механизации маневровых передвижений железнодорожных составов у фронтов их загрузки или разгрузки, определяется из выражения Р д = = 1000 0а), где С — общая масса состава (брутто), включая собственную массу вагонов, в т ш — коэффициент сопротивления передвижению вагонов по горизонтальному пути, принимаемый равным 0,004 (при подъеме пути коэффициент увеличивается на величину уклона пути, выражаемую в тысячных долях). [c.291]

Нередко при этом точность в строгом смысле здесь не преследуется. Объясняется это тем, что в инженерной задаче часто исходные для расчета величины, такие, как коэффициенты трения, сопротивление среды и другие, являясь эмпирическими величинами, сами имеют лишь приближенное значение, зависящее от многих факторов. [c.13]

Выше мы разбили рассматриваемый объем взаимно перпендикулярными плоскостями, параллельными плоскостям координат, и получили совокупность элементарных прямоугольных параллелепипедов в каждом слое рассматриваемой системы. Каждое из ребер параллелепипедов заменили сопротивлением соответствующей величины (расчеты см. ниже). Величина этого сопротивления выбирается равной или ратной тепловому сопротивлению элементарного объема, кото рый она заменяет. Сопротивление щага сетки прямо пропорционально удельному сопротивлению моделируемой среды (гок, Гои и т. д.), длине соответствующего ребра параллелепипеда и обратно пропорционально площади его поперечного сечения. Соответствующим образом смоделированы граничные условия и включены в схему модели необходимые источники и стоки. [c.43]

При упругой деформации связь между напряжениями и деформациями определяется законом Гука. При больших пластических деформациях эта связь сложна. Поэтому ряд авторов (проф. А. Ф. Головин, проф. С. И. Губкин и др.) рекомендует для приближенных расчетов величины деформации тела, могущего изменять свои размеры в нескольких направлениях, пользоваться законом наименьшего сопротивления. [c.64]

Расчет величины полного теплового сопротивления тел различной геометрической формы производится по формулам, аналогичным формулам для расчета электрического сопротивления [c.258]

В настоящее время разработан целый ряд нормативных доку ментов по расчетам на прочность тонкостенных оболочковых конст15укций, базирующихся на подходах Лапласа. Например, расчет труб в России на прочность регламентируется СНиП 2.05.06-85 В соответствии с данным стандартом прочность трубопровода обеспечивается толщиной стенки трубы, определяемой из нормативного значения временного сопротивления материала, величины рабочего давления, диаметра трубы, класса и категории трубопровода [c.79]

При устойчивом движении угол нутации определяется гармонической функцией вида б = 6mSin(2я/T) , где 6 — амплитуда, Т — период нутационных колебаний. Такие колебания имеют место на начальном малоис-кривленном участке траектории, когда влияние демпфирующих аэродинамических моментов мало. При дальнейшем движении это влияние становится существенным, вследствие действия демпфирующих моментов происходит быстрое уменьшение натуционных колебаний, а угол б при этом стремится к некоторому среднему значению угла бср. Этот угол (угол конуса прецессии) можно рассматривать как угол атаки, измеряемый в плоскости сопротивления. Его величина определяется угловой скоростью собственного вращения соо, аэродинамическим вращающим моментом М , а также геометрическими и весовыми параметрами корпуса. При этом для заданной его формы и размеров угол бср тем меньше, чем больше угловая скорость (йо- Путем соответствующих расчетов можно определить такую величину [c.73]

Для удобства расчетов величина Мс отложена вперх от оси абсцисс, если Мс есть момент сил сопротивления, и вниз — если А о движущий момент (рис. 58, а). [c.206]

Уравнение (30) используют для практических расчетов величины сопротивления деформации при е= onst, если можно косвенным путем определить параметры D, т] и Оо. [c.25]

Для получения более полных характеристик переходных и неустановившихся процессов, возникающих при разгоне и торможении системы с учетом упругости жидкости и трубопроводов, уточнения предложенного закона изменения проходного сечения встроенного гидротормоза, назначения оптимальной последовательности работы и характеристик управляющей и регулирующей аппаратуры, выбора оптимальных характеристик и разработки методов расчета систем такого типа выполнены теоретические исследования, в которых расчетная схема гидропривода (рис. 3) принята в виде четырехмассовой системы с упругими связями одностороннего действия. Масса 9 представляет собой суммарную массу вращающихся частей насосного агрегата, масса Шд — приведенную к поршню массу связанных с ним деталей и части жидкости гидросистемы, массы и Шз — эквиваленты распределенной массы жидкости в трубопроводах гидросистемы. Упругие связи гидросистемы обусловлены податливостью жидкости и трубопроводов. Система находится под действием концевых усилий электродвигателя Рд, подпорного клапана Рп и приложенных в промежуточных сечениях упругих связей сил сопротивления ДР,, величины которых зависят от расходов жидкости через соответствующие сечения гидросистемы. В сечениях 1 и 8 прикладываются силы сопротивления, возникающие при протекании жидкости через проходные сечения электрогидравлического распределителя. После подачи команды на перемещение золотника распределителя площади указанных проходных сечений изменяются во времени от нулевой до максимальной. В сечениях Зяб прикладываются силы сопротивления, возникающие при протекании жидкости через автономные дроссели, проходное сечение которых изменяется от максимального до минимального, обеспечивающего ползучую скорость поршня в конце хода и обратно, в зависимости от пути поршня на участке торможения и разгона. [c.140]

Это уравнение вполне удовлетворительно согласуется с экспериментальными данными [3, 4, 6—9, 11], полученными при поверхностном кипении воды в условиях вынужденного ее течения в трубах и кольцевых каналах. Пределы изменения основных параметров при этом были следующими тепловой поток 0,55—45 Мвт1м массовая скорость 500—30000 кг м х X f-K, давление 4,9—216 бар и недогрев от 10—15 до 250 арад. Кроме того, уравнение (12) проверено по данным, полученным при протекании в трубках бутилового спирта [14]. Вполне удовлетворительное совпадение расчетных и опытных данных дает основание рекомендовать уравнение (12) для инже- ерных расчетов величины гидравлического сопротивления [c.59]

Самотяга газоходов всегда направлена вверх, и потому в подъемных газоходах она разгружает дымосос, а в опускных — нагружает его. Поэтому при расчете суммарных сопротивлений газоходов величина са.мотяги подъемных газоходов вводится со знаком минус, а для опускных газоходов со знаком плюс. Величина самотяги вертикальных KajHa- [c.509]

Как видно из сказанного, величина коэффициента выхода по току зависит от свойств ионитовых мембран (селективность, диффузионное сопротивление, электропроводность), концентрации солей в опресняемой воде и плотности тока. Аналитически опре Де-лить коэффициенты выхода по току пока не представляется возможным из-за отсутствия достаточных данных. Для ориентировочных расчетов величину коэффициента выхода [c.173]

При расчете теплообмена в топках по методике ВТИ— ЭНИНа [56 ] непосредственно используется коэффициент теплового сопротивления слоя золовых загрязнений Язл = бзл/А-зл. Для гладкотрубных и плавниковых экранов он принимается равным 0,006 при сжигании сланца, 0,003 при сжигании угольной пыли и 0,002 (м -К)/Вт при сжигании мазута. Для условий сжигания газа принимается = 0. В зонах ошипованных экранов, покрытых огнеупорной массой, а также в зонах, закрытых шамотным кирпичом, коэффициент теплового сопротивления повышается соответственно до 0,007 и 0,012 (м -К)/Вт для всех топлив. Тепловое сопротивление слоя золовых отложений на экранных трубах Rs на несколько порядков превышает тепловое сопротивление металлической стенки Поэтому при расчетах величиной обычно пренебрегают по сравнению с величиной / зл. Следует заметить, что до настоящего времени данные о величинах R3J, и Лзл весьма ограниченны. [c.174]

В простейшем случае источник тока может состоять из выпрямителя В, выполненного по одной из схем од- ,нофазного или трехфазного питания с фильтром для уменьшения уровня пульсаций тока, и пассивного токоограничивающего балластного резистора Яб в составе ТСУ [18, 19]. Расчет величины Rq производится из условий устойчивости, при этом всегда должно быть больше динамического сопротивления в любой точке рабочего участка вольт-амперной характеристики газового разряда. Максимальная величина Re должна быть при минимальном значении рабочего тока, так как динамическое сопротивление газоразрядного промежутка в этой точке наибольшее. [c.20]

Расчет величины разрушающего крутящего моменпш ведут по исходной зависимости Мк = Иofк. где Wg — полярный люмент сонроттления поперечного сечения рабочей части сверла . — предел прочности нри кручении (определяют с учетом материала рабочей части сверла). Момент сопротивления сечения сверла [c.105]

Другие возможные пути расчета величины 0тах связаны с определением скорости звука, электрического сопротивления, коэффициентов расширения, а также с использованием инфракрасной спектроскопии (для ионных кристаллов) и спектров комбинационного рассеяния. Ионные кристаллы в области частот, в которой [c.68]

Это уравнение аналогично обычному закону Ома для электрической цепи, причем Р играет роль величины тока, а Д/ — разности потенциалов. При измерении Р в ваттах, а Д/ в градусах единицей для является zpadlein или, иначе, тепловой ом (ом ). Расчет величины теплового сопротивления тел производится по формулам, аналогичным формулам для расчета электрического сопротивления так, для движения тепла через участок тела между двумя параллельными плоскостями—горячей и холодной—при обозначениях согласно рис. 2 [c.23]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...