Расчет резин

Высокая эластичность, достаточная прочность, химическая стойкость по отношению к рабочей среде, а также температуро-устойчивость резины позволяют широко использовать ее как прокладочный материал. В расчетах резину с достаточной [c.39]

Модуль упругости лежит в пределах I —10 МПа, т. е. он в тысячи и десятки тысяч раз меньше, чем для других материалов. Особенностью резины является ее малая сжимаемость (для инженерных расчетов резину считают несжимаемой) коэффициент Пуассона 0,4—0,5, тогда как для металла эта величина составляет 0,25—0,30. Другой особенностью резины как технического материала является релаксационный характер деформации. При нормальной температуре время релаксации может составлять 10 с и более. При работе резины в условиях многократных механических напряжений часть энергии, воспринимаемой изделием, теряется на внутреннее трение (в самом каучуке и между молекулами каучука и частицами добавок) это трение преобразуется в теплоту и является причиной гистерезисных потерь. При эксплуатации толстостенных деталей (например, шин) вследствие низкой теплопроводности материала нарастание температуры в массе резины снижает ее работоспособность. [c.482]

Следует отметить, что по постановке рассматриваемые задачи близки к задачам расчета резино-кордных оболочек, которые рассматриваются в работах [12, 25, 81]. [c.59]

Целью расчета резино-металлических амортизаторов является определение зависимости между величинами нагрузки- и соответствующими деформациями амортизатора, динамической жесткости в рабочей точке характеристики и коэффициента демпфирования, а также напряжений, возникающих в резине при нагружении амортизатора. [c.192]

Конструкция и расчет резино-металлических втулок. Предварительные замечания. Резино-металлические втулки подвергаются следующим деформациям сжатию радиальной силой Pi (рис. 93,а) сдвигу осевой силой Рг (рис. 93,б) скручиванию крутящим моментом P3L (рис. 93, в) перекосу втулки, вызываемому моментом P4L (рис. 93, г). В последнем случае одновременно с поворотом внешней металлической втулки на угол г ) за счет сил Р4 в резиновых втулках возникают деформации сдвига fi. [c.136]

При выборе и расчете резины для штампов (фиг. 54) следует иметь в виду, что условия сжатия резины в свободном состоянии и в кожухе (контейнере) нод действием нагрузки различны. На фиг. 55 представлены диаграммы сжатия свободной резины и резины в кожухе под действием нагрузки. [c.106]

Для металлов коэффициент поглощения при внутреннем трении очень мал (около 0,01 — 0,02 для сталей разных марок) и при расчете звеньев из металла внутреннее трение обычно не учитывают. Однако для высокомолекулярных материалов (например, резины и пластмасс) коэффициент поглощения имеет порядок в пределах 0,1 —1,0, т. е. почти в 100 раз больше, чем для металлов. Поэтому при расчетах деталей из резины и пластмасс необходимо учитывать потери на внутреннее трение в материале. [c.230]

В приближенных расчетах для соединений из стальных и чугунных деталей без упругих прокладок принимают / 0,2-н0,3 для тех же соединений с упругими прокладками (асбест, паронит, резина и др.) X fs) 0,4-=-0,5. [c.289]

Заметим, между прочим, что задачи по исследованию подобных резино-кордных конструкций возникают при расчете автомобильных покрышек. Для долговечности покрышки вопрос о выборе угла расположения нитей (рис. 203) имеет большое значение. Изменение угла в ту или иную сторону от оптимального для данного типа покрышки влечет за собой снижение срока службы шины. Нужно, однако, сказать, что для покрышки этот угол определяется не условиями равновесия, как в рассмотренном примере, а оптимальными условиями усталостной [c.100]

При приближенных расчетах принимают для соединений стальных и чугунных деталей без прокладок х = 0,2 0,3 для металлических деталей с упругими прокладками (паронит, резина и т. п.) и = 0,4 0,5. [c.235]

Сопоставление результатов эксперимента с расчетом. Пара сталь 45 —резина СКН-18 + СКН-26. Из анализа эксперимента следует, что зависимость значения А при установившейся шероховатости на металлическом контртеле от нагрузки подчиняется степенному закону (V.12). Построим график зависимости IgA — Ig P , из которого определим показатель степени по экспериментальному наклону прямой (/) (фиг. 33,6). Степень v соответствует значению, равному 1,5. [c.73]

Используем экспериментальные значения v, То и р (табл. 21) для пары сталь 45 — резина СКН-18Ч-СКН-26 при расчете критерия равновесной шероховатости А по формуле (IV.30). Необходимые для расчета данные То = 4,5 /са/слг =150 кг/слг k,= = 5,33 v=l,5 р = 0,5. В табл. 22 приведены результаты расчета и эксперимента. [c.73]

Рассмотренный пример является упрощенным вариантом задачи расчета деформаций автомобильной шины под действием веса машины, если предположить (а для резины это предположение достаточно точно), что поведение материала является линейно упругим. Для численных значений физических параметров, соответствующих состоянию шины при нормальном эксплуатационном давлении, было найдено, что даже в том случае, когда отношение толщины стенки шины к радиусу не мало, точное решение не слишком отличается от приближенного решения, получаемого из рассмотрения шипы как мембраны. При низких давлениях, соответствующих ненакачанной шине, протектор сжимается и работает как балка при чистом сдвиге, подобно тому как это происходит с (искривленной) консолью, рассмотренной в разд. Ill, 3. Слои концентрации напряжений возникают на внутренней и внешней границах шины, откуда следует, что наибольшую нагрузку испытывают самый внутренний и самый внешний слои протектора. [c.328]

Видно, что уравнение (5.48), основанное на использовании степенного закона для скорости трещины вплоть до достижения критического значения К/о, дает время до разрушения, несколько большее при высоких уровнях напряжений, чем уравнение (5.43). С другой стороны, результаты экспериментов на полиуретановой резине лучше соответствуют расчету по уравнению (5.48), а не (5.50) [25, ч. III]. Можно полагать, что превышение величины экспериментально определенного времени до разрушения по сравнению с рассчитанной по уравнению (5.50) объясняется скорее эффектами конечных деформаций, чем использованным частным способом представления податливости при ползучести. Поэтому [c.204]

При расчете электрохимической коррозии и защиты металлов задают граничные условия для потенциала на поверхностях соприкосновения коррозионной среды с металлами и с непроводящими (изоляционными) средами или материалами (например, с воздухом, различными пластическими материалами, резиной и т.п.). [c.25]

В настоящее время проведена широкая экспериментальная проверка расчетных соотношений (1.7) и (1.8) как на лабораторных образцах, так и па натурных деталях машин, испытанных на стендах и в условиях эксплуатации. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных по интенсивности износа показало [43], что корреляция значений Д с коэффициентом пропорциональности, близким к единице, имеет место в интервале Расхождение между экспериментальной и расчетной интенсивностями износа с вероятностью 95% не превышает трех раз и лишь в отдельных случаях достигает десяти раз. Аналитическая оценка интенсивности износа, основанная на представлении об усталостном разрушении поверхностей, была применена к самым различным классам материалов резинам, резино-металлическим уплотнениям, работающим всухую, полимерам, металлам, графитам, самосмазывающимся материалам. Эта теория была распространена для расчета износа при наличии свободного абразива в контакте [52]. Интересно отметить, что понятие усталостного износа как вида разрушения, при котором материал подвергается повторному действию сил, приводящих к накоплению в нем повреждений, в настоящее время используется и для анализа процесса, который классифицируется как адгезионный износ [53]. Это свидетельствует об известной общности представления об усталостном разрушении поверхностей трения. [c.20]

При расчете массы принята плотность резины 1,27 г/см . - [c.215]

Для материалов с небольшим модулем упругости, например для резин или пластмасс, увеличение контурного давления не вызывает изменения вида деформаций в зонах фактического касания, но может привести к состоянию насыщения контакта. Согласно проводимым расчетам упругий насыщенный контакт наблюдается ири отношении [c.192]

При расчете деталей из резины и резинометаллических соединений надо иметь в виду их специфические особенности. Отметим некоторые из них. [c.721]

В качестве примера элементарного расчета пружинящего действ-ия резино вого вкладыша исследуем напряжения и деформации кольцеобразного резинового цилиндра, щ (Котором возникают деформации сдвига (фиг. 88) при действии внешнего момента М- [c.216]

Большинство резиновых изделий выпускается в виде резино-тканевых или резинометаллических конструкций, в которых текстильные материалы или металл служат арматурой. Расчеты прочности таких изделий, а также их эксплуатационные свойства подчиняются другим закономерностям, чем расчеты и свойства цельнорезиновых систем. [c.158]

Прочность муфты, выполненной по первому варианту, на наш взгляд, определяющим фактором могут служить величины контактных давлений в местах соприкосновения резины со стальными пальцами. Учитывая, что угол контакта соприкасающихся поверхностей в муфте практически может быть принят равным 180°, расчет муфты может производиться по формуле (6) [c.53]

Методика определения рабочего усилия с учетом упругих свойств и деформаций резино-тканевого материала, предложенная в работах 2], (3], может быть применена для расчета плос- [c.266]

Резина. Термин резины охватывает ряд эластомеров, каждый из которых в смеси с другими веществами способен дать большое количество разнообразных материалов. Отличия в свойствах этих материалов большей частью касаются химической и температурной стойкости и степени растворимости в рабочих средах. Основные же параметры, необходимые при конструировании и расчетах, являются общими для всех видов резин и резиноподобных пластиков. [c.238]

Адгезионные покрытия. Чаще всего из синтетических резин или смол или их комбинаций наносятся во влажном либо подсушенном состоянии. Иногда они могут применяться и в совершенно сухом виде в расчете на реактивацию под действием растворителя или нагрева. Необходимость их применения возникает в тех случаях, когда желательно сразу же создать неразрывную связь [c.249]

Некоторые считают, что предлагаемые изменения расчетов норм амортизации означают образование общего фонда амортизации, превосходящего первоначальную стоимость машины, что характерно для расширенного воспроизводства. На самом деле здесь пока рассматриваем образование такого фонда амортизации, который обеспечивал бы лишь простое воспроизводство, т. е. приобретение в оптимальные сроки службы, например, вместо изношенной резины автомобиля новой резины того же качества и назначения, вместо изношенной гусеницы трактора новой гусеницы, вместо изношенного коленчатого вала двигателя нового вала или возобновление новой окраски машины вместо ставшей негодной старой, а также приобретение в оптимальный срок службы целой машины вместо изношенной. [c.390]

При расчете резиновых виброизоляторов сначала находят плош,адь их поперечного сечения по выражению F =Qla, где Q — нагрузка на все виброизоляторы а — расчетное статическое напряжение в резине, отнесенное к площади недеформиро-ванного элемента. Значения расчетного статического напряжения в резине рекомендуется выбирать в пределах от 0,1 до 0,5 МПа. [c.231]

Амортизаторыи виброизоляция. Расчет резино-металлических амортизаторов подвесок вибробрусьев бетоноукладчиков производят в следующей последовательности. [c.371]

При выборе и расчете резины для штампов следует иметь в виду, что условия сжатия будут различны в зависимости от того, находится ли резина в свободном состоянии или заключена-в контейнере. Для одной и той же резины удельное давление, создаваемое ею в зам.инутом состоянии, будет выше, чем в свободных. [c.38]

РАСЧЕТ РЕЗИНО-МЕТАЛЛИЧЕСКИХ АМОРТИЗАТОРОВ АРОЧНОГО(МОСТИЧНОГО) ТИПА [c.45]

Даже при предельно допустимых для муфты смещениях радигитьная сила и изгибающий момент невелики, поэтому при расчете валов и их опор этими нагрузками можно пренебречь. Силы, действующие на валы, могут быть определены по графикам рис. 20.23. При построении графика Сщ модуль упругости для резин принят = 5 МПа. Для резин с другим значением С силу Г ,), снятую с графика, пересчитывают, принимая прямую пропорциональность между и Е. [c.320]

Расчет по нагрузке за единицу длины контактной линии (удельной нагрузке). Для фрикционных передач, у которых рабочая поверхность хотя бы одного из катков выполнена из материалов, деформации которых не подчиняются закону Гука (текстолит, резина, кожа и др.), основным критерием работоепоссбности является износостойкость. В этих случаях передачи рассчитывают из условия ограничения нагрузки р на единицу длины контактной линии, т. е. Я < [ ] [c.413]

Проведенный расчет показывает, что твердость резины по Шору должна быть 100—150. Однако же более мягкие сорта, допускающие нагрузку в 1 кПсм" , также могут быть использованы и даже с большей эффективностью, так как собственная частота системы при этом понизится. В конкретном рассматриваемом нами случае была принята резина (ГОСТ 7338—65) с твердостью по Шору 50, из которой изготовлялись детали 05. Отверстия в резиновых шайбах делались из тех соображений, чтобы дать возможность резине под действием динамических нагрузок сохранять постоянный объем прокладки, [c.125]

Как известно, в спиртах растворяется большинство пластмасс и многие металлы подвергаются действию коррозии. Систему питания автомобиля, работающего на чистом спирте, необходимо изготовлять из коррозионно-стойких сплавов применение резины или пластмасс невозможно. В конструкцию автомобиля, работающего на спирте, требуется внести ряд изменений (рис. 6.7) в распределителе 1 выполняется регулировка угла опережения зажигания в топливном насосе 2 заменяются все пластмассовые и резиновые детали у свечей зажигания 3 снижается температура искры в карбюраторе 4 увеличен массовый расход топливно-воздушной смеси, заменяются все резиновые и пластмассовые детали в топливном баке 5 увеличены размеры, заменяются все резиновые детали. Большинство изменений необходимо из -за агрессивности спирта, а также из-за того, что теплота сгорания спирта в расчете на едницу объема ниже, чем у бензина. [c.126]

Особенно это важно для резиновых амортизаторов, так как в резине скорость распространения волн упругой деформации (скорость распространения звука) мала и составляет V = 40н-150 м/с. Учет распределенных параметров амортизаторов необходим также для лучшего учета влияния сил демпфирования резиновых массивов амортизации (т. е. распределенного демпфирования) и кроме того позволит применять теорию амортизатора-антивибратора в области более высоких частот. Решения, полученные с учетом распределенных параметров, полезны и для оценки погрешности, которая получается при замене реальной системы системой с сосредоточенными параметрами. Расчеты показывают, что при такой замене ошибка при определении усилий, передающихся на фундамент, и эффективности амортизатора-антивибратора в области частот возмущающих сил свыше 250—300 Гц может перевысить 50% [58]. [c.389]

Модуль упругости резины на растяжение составляет 15- 60 кг см , и при сдвиге — приблизи тельно одну треть от этих значений. Ввиду того, что резина деформируется без изменения объема (т = 2), следует обеспечить возможность свободных поперечных деформаций резиновых элементов при действии на них нагрузки. При быстрых сменах действующих усилий резина становится более жесткой, чем при медленно протекающих деформациях. Это различие бывает довольно значительным и составляет от 25 до 100%. Теоретический расчет жесткости резиновых элементов обычно бывает ориентировочный [111], Надежные данные можно получить только экспериментально [51], [62]. При долговременной нагрузке наблюдается ползучесть, что следует учесть при применении резины для амортизаторов фундамента. [c.216]

Лазерный луч с большим успехом применяется для резки неметаллических материалов, таких, как пластмасса, стеклопластики, композиционные материалы на основе бора и углерода, керамика, резина, дерево, асбест, текстильные материалы и т. д. Данный ассортимент материалов, как правило, обладает меньшей температуропроводностью (k < 0,01 см /с), чем металлы, и поэтому удельное энерговложение для процесса резки значительно меньше. Для неметаллов легко выполняется условие Uod/k 1, при котором справедливо приближение быстродвижущегося теплового источника и применима формула (105) для расчета температуры в наиболее горячей точке. В то же время при скоростях резки Uq > 1 см/с и ширине реза не более 0,5 мм слои толщиной d > 0,5 мм можно считать в теплофизическом смысле полубез-граничной средой. Поэтому пороговая плотность потока, необходимая для начала резки неметаллов, слабо зависит от толщины листа и с ростом скорости перемещения источника увеличивается как [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...