Удельная объемная сила

Удельная объемная сила 22 [c.659]

F—вектор удельной объемной силы [c.7]

Отсюда ясно, что уравнение (9.3) выражает равенство нулю проекции на направление главного вектора всех сил, действующих на объемный элемент деформированного тела. Соответственно, есть проекция на тоже направление удельной объемной силы. Подобным же образом, путем сложения уравнений (9.1) после предварительного их умножения сначала на [c.89]

Удельная объемная сила 17 [c.588]

Если pg—удельный вес стержня (рис. 143), то объемные силы будут равны [c.289]

В дальнейшем ограничимся рассмотрением таких видов потерь давления в двухфазном потоке, которые вызываются только наличием сил трения и объемных сил тяжести. Для этого проанализируем стационарное, стабилизированное, одномерное течение адиабатического, несжимаемого двухфазного потока кольцевого типа без волнообразования на границе раздела фаз в плоском канале постоянного сечения (рис. 1). В этих условиях потерями напора вследствие ускорения потока, наличия местных сопротивлений и прочими видами потерь напора можно пренебречь, за исключением потерь давления на трение и нивелирного напора. При движении этого потока в условиях отсутствия сил тяжести (g=0, ближе всего к этим условиям приближается течение двухфазного потока в горизонтальной трубе) полный перепад давления связан в основном только с диссипацией энергии потока вследствие трения. При подъемном (против сил тяжести) движении того же потока в вертикальном канале ( > 0) в дополнение к этим потерям добавляются потери напора, вызываемые необходимостью совершения работы против сил тяжести. Эти дополнительные потери давления обычно принято учитывать с помощью так называемого нивелирного напора. На ранних стадиях изучения двухфазного потока, когда он рассматривался как некоторый гомогенный поток с постоянной по сечению приведенной плотностью P j,(j= Р (1 — Р) + Ч-р"Р, где индексы ш " обозначают соответственно жидкую и газовую фазу р — объемное расходное газосодержание, рекомендовалось [3, 4] вычислять величину удельного нивелирного напора по следующей формуле [c.164]

Для сушки многих материалов целесообразно и экономически выгодно применять в качестве сушильного агента перегретый водяной пар атмосферного давления или перегретый пар удаляемого из материала растворителя [12, 26, 30]. Использование в качестве сушильного агента перегретого водяного пара атмосферного давления приводит к интенсификации переноса теплоты и массы внутри сушимого материала, увеличению движущей силы и кинетических коэффициентов переноса массы в пограничном слое, возможности применения высоких начальных температур сушильного агента без увеличения пожароопасности, уменьшению капитальных и эксплуатационных затрат вследствие более высокой удельной объемной теплоемкости водяного пара, снижению расходов теплоты за счет замкнутой циркуляции сушильного агента и экономически целесообразной утилизации большей части теплоты, затраченной на испарение влаги из материала. [c.179]

Способ определения снижения удельного объемного электрического сопротивления полимерных образцов заключается в измерении во времени изменения силы электрического тока, проходящего через полимерный образец, который контактирует с раствором. При этом предполагают, что существует линейная зависимость удельного электрического сопротивления полимера от концентрации в нем электролита. [c.15]

Насос, в котором жидкая среда перемещается за счет сил вязкостного трения, назовем насосом трения В этом насосе энергия может сообщаться гипотетической жидкости с конечной величиной вязкости, но с плотностью, равной нулю в машине будет происходить приращение давления, т.е. удельной объемной энергии. Легко заметить, что для насоса трения должна существовать оптимальная величина вязкости жидкости, при которой эффективность работы машины будет экстремальной. Строго говоря, насосов, в которых действуют только силы трения, не существует. Легко построить серию насосов, в которых преобладающее влияние сил трения постепенно сменяется влиянием сил инерции. В чистом виде силы трения проявляются только при ламинарном режиме течения жидкости. [c.174]

Примем в дальнейшем основной закон осреднения по массе (60) для главного вектора объемных сил F, удельных внутренней энергии U и кинетической энергии а также для полной энергии Е — U К. Тогда будем иметь следующие формулы аддитивности по массе для этих величин [c.70]

Для балки под действием одной сосредоточенной силы приложенной в сечении gi, при параметрах (9.21), (9.22) на рис. 10.1—10.5 приведены зависимости разрушающей нагрузки Ра от относительной длины балки р (рис. 10.1, 10.2), от параметра Е (рис. 10.3), характеризующего относительную жесткость армирующих волокон, от значения i (рис. 10.4) и от удельного объемного содержания связующего (рис. 10.5). [c.65]

При больших значениях удельного объемного сопротивления сухой пленки (рпл>1-10 Ом-м) заряд на ее поверхности отрицательный, т. е. одноименный со знаком заряда подлетающих частиц. В этом случае около поверхности изделия будут действовать силы отталкивания и осаждение может прекратиться. [c.92]

При наличии объемных сил с составляющими q , Яп следует заменить в соотношении (28) удельную диссипацию А модифицированной удельной диссипацией А.4 [c.111]

Мокр о разряд нее напряжение. Значение разрядного напряжения ири испытании изолятора под искусственным дождем , падающим на изолятор под углом 45° с силой 5 mm muh. Удельное объемное сопротивление воды должно быть в пределах 9-10 —1110 0М СМ при 20° С. [c.55]

Электрический метод. Определение поглощаемости агрессивных сред и коэффициента диффузии полимеров методом электропроводности основано на том, что удельное объемное электросопротивление полимеров падает с увеличением жидкости в образце. По мере проникновения агрессивной среды в образец количество ее в отдельных слоях увеличивается, что обусловливает падение электрического сопротивления образца в целом. Зная зависимость силы тока, протекающего через образец, от времени, а также характер изменения электрического сопротивления полимера в зависимости от концентрации жидкости, легко рассчитать коэффициент диффузии. [c.230]

Рассмотрим некоторое твердое деформируемое тело объемом У и поверхностью 8, подвергающееся воздействию совокупности внешних сил. Введем следующие обозначения м, - составляющие результирующего поля перемещения е-тензор деформаций и а-тензор напряжения /-удельная объемная внешняя сила и удельная сила на поверхности тела. [c.17]

Вернемся к общему случаю и рассмотрим материал, для которого существует удельная потенциальная энергия 11 (энергия, отнесенная к единице объема до деформации), определяемая градиентом перемещения - тензором с компонентами ди /дх . Составим выражение для так называемой полной энергии, отнесенной к объему элемента до деформации (полагаем, что внешние объемные силы отсутствуют) [c.73]

Р] = [ 0] = [д] = С5-2, ( . = 1, = О, V = - 2) объемная сила р , удельный вес [c.225]

Уравнение Бернулли для элементарной струйки идеальной жидкости. Для вывода уравнения возьмем элементарную струйку несжимаемой жидкости (рис. 22.7) и выберем на ней два произвольных сечения 1—1 и 2—2, нормальных к линиям тока. Будем считать движение идеальной жидкости установившимся, т. е. объемный расход V на участке 1—2 неизменным. Силы внутреннего трения отсутствуют, жидкость находится только под действием массовых сил силы земного тяготения и силы гидромеханического давления. Расстояния от центров тяжести сечений до произвольной горизонтальной плоскости сравнения О—О равны Zi и г . На плош,ади живых сечений f j и в их центрах тяжести действуют давления и ра, скорости жидкости в соответствующих сечениях Wy и w . Определим удельную энергию жидкости (энергию, отнесенную к единице массы жидкости, Дж/кг) в сечениях /—1 и 2—2. Каждая частичка жидкости в элементарной струйке, имеющая массу т, обладает запасом удельной энергии Е. Полная удельная энергия складывается из удельной потенциальной fm, и удельной [c.278]

Удельный вес. Удельным весом, или объемным весом, жидкости (удельной силой тяжести) называется вес единицы ее объема [c.13]

В своем капитальном труде Н. С. Курнаков рассматривает измеримые физические свойства веществ, применяемые в физико-химическом анализе. Общее число таких свойств достигает 30. Среди них тепловые свойства — плавкость и растворимость, теплота образования, теплоемкость, теплопроводность электрические свойства — электрическое сопротивление, электродвижущая сила, термоэлектрическая сила, диэлектрическая проницаемость объемные свойства — удельный вес и удельный объем, объемное сжатие, коэффициент теплового расширения. При физико-химическом анализе измеряются также основные оптические свойства объектов исследования, свойства, основанные на молекулярном сцеплении (вязкость, твердость, давление истечения, поверхностное натяжение и др.)) магнитные свойства и многие другие. В физико-химическом анализе широко применяется изучение микроструктуры систем, позволяющее определить их фазовый состав. В последние десятилетия физико-химический анализ пополнился таким важным методом исследования, как рентгенография, который позволяет установить параметры и структуру кристаллографических решеток твердых фаз изучаемой системы [c.159]

В основе процесса холодной объемной штампов ш лежит штампуемость сталей в холодном состоянии, определяемая запасом пластичности материала и удельными усилиями те-течения. Схема напряженного состояния — неравномерное всестороннее сжатие,— сопутствующая процессам холодной объемной штамповки, положительно влияя на пластичность, значительно повышает удельные усилия течения, которые состоят из истинного сопротивления деформированию и сил контактного трения. [c.141]

Предположим, что и объемный вес материала f тоже определен раз уже известны а и мы, в силу (1.6), найдем удельную теплоемкость материала с [c.268]

Предположим, что и объемная и удельная теплоемкость, т. е. Су ) и с теплоизолятора, известны. Тогда критерий позволяет найти теплопроводность его к. В самом деле, в силу (15.25), [c.294]

Для изменения масштаба объемных сил на моделях используют центрифугу [50, 60]. Получаемый на центрифуге коэффициент перегрузки определяют по фо ь муле К=(о2Д/й, где ш — угловая скорость вращения феНтрифуги Я — радиус центрифуги g — ускорение свободного падения,. Изменяя скорость вращения центрифуги и радиус, можно в широких пределах изменять, коэффициент перегрузки. Для создания перегрузок используют также погружение модели в тяжелую жидкость [20, 96]. При погружении модели с удельным весом ум в жидкость с удельным весом уж коэффициент перегрузки К==Уж/ум—1. [c.12]

Влагостойкость компаунда существенно зависит от режима его термообработки перед обработкой метилхлорсиланами. Например, после термообработки компаунда при 200"С и обработки его в парах метилтрихлор-силана при 20°С удельное объемное сопротивление равно 10" Ом-м, а в течение первых суток пребывания во влажной среде снижается до 10 Ом-м, в то время как у компаунда АФ-5, подвергнутого термообработке при 600°С с аналогичной гидрофобизацией, значение р не изменяется в течение 240 ч увлажнения. [c.165]

Изоляция обмоточных проводов, так же как и большинство электроизоляционных материалов высокой нагревостойкости, пориста (в силу своего химического состава и технологии получения) и гидрофильна, в табл. 9.9 приведены зависимости удельного объемного сопротивления изоляции проводов ПЭЖБ от времени выдержки в среде с повышенной относительной влажностью при температуре 15—35°С [242]. Резкое снижение р изоляции происходит в течение первых 48 ч пребывания в среде с повышенной влажностью, затем сопротивление стабилизируется. При этом в среде с относительной влажностью 80% значение удельного объемного сопротивления изоляции снижается до 3 порядков, в среде с относительной влажностью 100% — до б порядков. Опыт показал, что нагревание проводов при 120—200°С в течение 24 ч или же прогревание их до 600—650°С в течение 6—8 ч приводит к восстановлению р изоляции до исходного значения. [c.220]

Идеально упругое изотропное твердое тело в равновесии ( 16, 17). (арактерные константы тела — размер /о, плотность Ро=р5, модуль объемной упругости р =К Па, модуль сдвига О Па (а5=2С) внешние нагрузки объемная сила рР характеризуется удельным весом ро о, поверхностная — распределенной [c.291]

F 1), выпускаемый под названием фторопласт-3, имеет пониженные по сравнению с фторопластом-4 свойства, но технологически получить его проще. Фторопласт-3 имеет плотность 2,14г/с.и , он тверже фторопласта-4. Для фторопласта-3 предел прочности при растяжении 300—400 кГ/слг относительное удлинение при разрыве 20—40% (для пленок 100—200%) предел прочности при статическом изгибе 600—800 кГ см удельная ударная вязкость 20—30 кГ-см см"-, твердость по Бринеллю 10—13 кПмм . По нагревостойкости фторопласт-3 уступает фторопласту-4. В противоположность фторопласту-4 фторопласт-3 в силу несимметричного строения молекул (за счет присутствия в них атомов хлора) является уже не нейтральным, а дипольным диэлектриком, что видно из приводимых на фиг. 114 данных о величине tgo при различных температурах и частотах диэлектрическая проницаемость фторопласта-3 при низких частотах составляет около 3,3, а при 10 гц — около 2,7. Удельное объемное сопротивление 10 ом-см. Температура разложения выше 315° С. Химическая стойкость фторопласта-3 весьма высока, но все же ниже, чем фторопласта-4. [c.221]

Для определения электрических свойств лакокрасочных материалов и покрытий существуют гостированные методы и приборы. В частности, удельное объемное сопротивление определяют по ГОСТ 6433.2—71, диэлектрическую проницаемость и тангенс угла диэлектрических потерь в зависимости от частоты — по ГОСТ 6433.4—71 или ГОСТ 22372—77, а электрическую прочность — по ГОСТ 6433.3—71. Для определения р1/ пользуются приборами типа ПУС-1, М-218, или тераомметром Е6-3 (МОМ-4). Принцип измерения основан на оценке напряжения и силы тока, который проходит через образец, находящийся между двумя электродами. В случае порошковых красок применяют таблети-рованные образцы. Значение ру рассчитывают по формуле [c.138]

Идеально изотропное упругое твердое тело в равновесии. Характерные константы тела — размер /о, плотность ро = р , модуль упругости рз К, кГ/см , модуль сдвига О кг см (а.,=2 0), внешние нагрузки объемная сила рР характеризуется удельным весом роЯо, поверхностная —распределенной Оо Кг/слс .я сосредоточенной 0/с/ перемещение границы характеризуется постоянной Ио см. Операторы Р, 8ц являются просто функциями тензора деформаций [c.237]

Ниже будет отмечено, что термин объемная сила понимается в механике не в том смысле, что эта сила отнесена к единице объема рассматриваемого тела, а в совершенно другом смысле (см. 1-6). Поскольку вес является силой, то в данном случае лучше поль-эотаться термином удельный вес, а не объемный вес. [c.10]

Магнитоднэлектрикн, как сказано, состоят из связующего вещества — диэлектрика и магнитных зерен наполнителя. В качестве магнитного наполнителя используют порошкообразные альсифер, карбонильное железо, восстановленное железо, пермаллой и ферриты. Альсифер— силав алюминия (5,4%), кремния (9,6%), железа (ост.) с На = 30000 альсифер обладает высоким удельным сопротивлением р = 8-10 ом-см, свойствами хорошей размольности, но зерна получаются с острыми краями и выступами. Карбонильное железо — химически осажденный порошок с зернами округлой формы размером 0,5 -н 5 мкм, ia = 3000. Восстановленное железо — пористое вещество, получаемое восстановлением окиси железа оно легко размалывается -в порошок начальная магнитная проницаемость в плотном теле около 500. Применяют такие порошки из высоконикелевого пермаллоя с 1 а до 100000, а также из высокопроницаемых ферритов. Магнитная проницаемость магнитодиэлектрика [Г значительно ниже указанных значений [.ц и составляет 6 60 (табл. 18.4). Магнитную проницаемость fl можно определить, зная объемное содержание магнитного материала q [Г = л . Диэлектрическая проницаемость магнитодиэлектрика ё определяется на основании значений е и е,— диэлектрической проницаемости магнитного материала и связующего вещества ё = В качестве связующего вещества исполь- [c.254]

В приведенных выше выражениях Т(Х , t) -искомое поле температур kjj Xj,t) — коэффициент теплопроводности в твердом теле p(X(,t), (Xj,t) — плотность материала и его удельная теплоемкость Q Xj,t) — интенсивность тепловьщеления q x ,t) — тепловой поток на поверхности тела, характеризуемой нормалью и h Xf,t) - Nu- в безразмерном виде) коэффициент теплоотдачи, определяемый для случая обтекания тела жидкостью с температурой T Xj,t) — температурой среды — выражениями (3.36), (3,37), Очевидно, что в общем случае уравнения теплопроводности (3.39) и теплопереноса (3,27) связаны и должны решаться совместно, делая тем самым задачу определения температурных полей в твердом теле трудноразрешимой. Дапее, Дх,-,г) - искомое поле перемещений в твердом теле G Xf,T, и,) к X(Xj,T,u/) - коэффициенты Ламэ e=Ujj - объемная деформация а(х,..Г) - коэффициент температурного расширения F(x-,t) — массовые силы Pj(x.,t) — внешние усилия, заданные на поверхности тела характеризуемой нормалью (например, давление теплоносителя в контуре, контактные уси- [c.98]

Штамповка листового металла взрывом, штамповка с использованием магнитных сил и электрогидравлического эффекта происходит не только при больших скоростях, но и при больших удельных давлениях., Совокупность особенностей высокоскоростной штамповки обусловливает то, что современные труднодеформируемые в обычных условиях прочные сплавы (жаропрочные стали, упрочняемые титановые сплавы и др.), в указанных условиях штампуются удовлетворительно. Кроме листовой штамповки, высокоскоростное деформирование применяют для резки металл-ургических полуфабрикатов, объемной штамповки, клепки (взрывные заклепки), для упрочнения поверхностных слоев деталей и других операций. [c.206]

Гораздо меньше разработаны методы определения темперагуро-иронодности а они стали предметом внимания исследователей преимущественно в XX столетии (38, 39, 40, 41, 42]. Знание двух констант к и а, если к ним присоединить без труда определяемый объемный вес, уже достаточно для тепловых расчетов, так как Су<,1 и с найдутся отсюда простым делением, в силу (1.6). Тем не менее представляют несомненный интерес и методы прямого определения с. Существует несколько надежных методов определения удельной теплоемкости металлов гораздо менее надежны методы, применяемые для плохих проводников тепла, так как почти везде плохо учитываются теплообмен калориметра с окружающей средой и несовершенное выравнивание температуры образца испытываемого материала. [c.228]

Весомость жидкости. Весомость ясидкости характеризуется объемным весом (удельной силой тяжести) и плотностью, которые фактически обозначают одно и то же свойство жидкости — отношение веса (силы тяжести) или массы жидкости к единице объема. При практических расчетах приходится иметь дело главным образом с объемным весом, который зачастую называют весовой плотностью, причем выражают его обычно как отношение веса в килограммах к объему в кубических сантиметрах или кубических метрах. Первое выраясение в большинстве случаев предпочтительнее последнего, так как эта система единиц совпадает с распространенными единицами измерения давления кПсм -) и прочих основных параметров, выражаемых в системе единиц сантиметр—килограмм—секунда. [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...