Угол одиночное

В первом поколении схем сбора измерительных данных математическая идея метода реализуется в самом последовательном и ясном виде. Объект сканируется одиночным коллимированным лучом. Сначала при поступательном (линейном) движении жесткой рамы, на которой закреплены излучатель и детектор, регистрируется полная проекция слоя р (г, ф) при фиксированном угле ф = ф . Затем рама поворачивается на достаточно малый угол Дф = 80/М, и повторяется очередной цикл линейного перемещения рамы. Такой процесс заканчивается обычно после измерения М проекций в процессе поворота рамы на 180°. Каждая четная проекция измеряется при обратном направлении линейного сканирования. [c.462]

II1-60. Работа одиночной машины в квадратичном тракте на подъемном участке характеристики возможна, если обеспечивается условие однозначности режима. Однако следует иметь в виду, что чем ближе угол наклона характеристики машины к углу наклона характеристики тракта в точке их пересечения, тем больше будут колебания [c.121]

Характер поперечного смывания одиночных труб зависит от числа Рейнольдса. При малых числах Рейнольдса (порядка нескольких единиц) наблюдается безотрывное смывание поверхности труб потоком жидкости. При больших числах Рейнольдса плавно омывается лишь фронтовая половина. В кормовой части трубы вследствие отрыва пограничного слоя жидкости от поверхности возникает сложное вихревое течение, причем если пограничный слой у поверхности имеет ламинарное движение, то угол от лобовой точки трубы до места отрыва составляет значение порядка 80°. Когда характер движения пограничного слоя становится турбулентным, этот угол увеличивается. [c.186]

На этих осциллограммах изображен следующий режим работы привода. Вал насоса гидромуфты был соединен с двигателем большой мощности, обладающим жесткими характеристиками. С турбинным валом гидромуфты была соединена машина, статический момент которой не зависит от оборотов. С турбиной же через одиночный шарнир кардана был соединен маховик, ось которого составляла некоторый угол с осью гидромуфты. Таким образом, в систему вносилось возмущение, причем эти опыты были повторены для разной частоты возмущений v. На фиг. 171 vi[c.292]

Если безгранично увеличивать шаг решетки, сохраняя, однако, циркуляцию постоянной, то в пределе получим задачу обтекания одиночного профиля. Одиночный профиль в отличие от решетки) не может повернуть безграничный поток на конечный угол. Следовательно, скорости в бесконечности одинаковы и [c.69]

Если 1- 00, то вместо решетки получим одиночное крыло, которое не поворачивает ноток (Р = р ). Для густых решеток угол выхода практически не зависит от угла входа. Если дискретные вихри на профиле заменить сплошным вихревым слоем, то сумма в уравнении (4.56) заменится интегралом и в результате получим интегральное уравнение. В этом случае искомой функцией является интенсивность вихревого слоя на профиле (х), приче.м Г = 7 (5) < 5 (з — координата, измеряемая по контуру лопатки). [c.76]

Примечательно, что одиночные капли могут сосуществовать с однородной пленкой, формируя при этом конечный контактный угол. При этом для каждой траектории равновесный угол [c.43]

Швы изображаются по ГОСТ 2.312-72 а) сплошной основной линией - видимые швы б) штриховой линией - невидимые швы в) знаком (+) изображаются видимые одиночные сварные точки (угол пересечения штрихов 90°, длина штрихов 5..10 мм, толщина линий штрихов равна 5). Невидимые одиночные точки не изображаются. [c.201]

Чтобы создать представление об использовании интерференции как непрямого способа применения телескопа для измерения угловых размеров астрономических объектов, рассмотрим рис. 6.1, а. На нем представлен апертурный экран, имеющий две щели, перпендикулярные рисунку и размещенные перед линзами телескопа (аналогичную схему нетрудно осуществить и для отражательного телескопа). Волновые фронты поступают от всех точек видимой части поверхности звезды, имеющей угловой диаметр фо (стягиваемый ею угол с вершиной у Земли). На рисунке показаны только граничные фронты волн Wi, испущенный на одном краю диска, и Wj от противоположного края. В фокальной плоскости линз образуется непрерывная система интерференционных полос типа os (источник считается некогерентным) от полос, вызываемых Wj, до полос, определяемых W2. Окончательным результатом является картина, показанная на рис. 6.1,6 с видностью < 1. Отметим, что расстояние между полосами остается таким же, как если бы источник был точечным, а именно A=fk/D [уравнение (1.11)]. На практике интенсивность картины полос снижается с той и другой стороны от оси (ср. с выборкой на дифракционной картине от одиночной щели в разд. 2.4). Мы можем пренебречь этим понижением, если щели узкие и, в частности, если наблюдения, как случается на практике, ограничены центральной областью картины полос. [c.123]

Некогерентный источник шириной W стягивает угол фо с вершиной на интерферометре, показанном с перпендикулярными рисунку щелями, изменяемое расстояние между которыми равно D. (Величину D можно также рассматривать как расстояние между внешними зеркалами в предьщущем инструменте.) Рассмотрим свет от элементарной полоски шириной dx в точке S источника на расстоянии х от его оси. Пусть у = =/(х)-длина полоски, перпендикулярной рисунку. Поле освещенности от этой полоски вьщеляется в точках В и С и дифрагировавший от В и С свет образует обычную дифракционную картину. (Огибающая интерференционной картины от одиночной апертуры может быть опущена, поскольку требуется рассмотреть только самые ближайшие к оси полосы.) Для расчета интенсивности полос в направлении 0 обратим [c.126]

Одиночные осесимметричные зеркала обладают значительными аберрациями и практически не могут использоваться для получения изображений. Рассмотрим это на примере параболоида, освещаемого параллельным пучком лучей, падающим под некоторым малым углом у к оптической оси (рис. 5.5). Рассмотрим сначала отражение от кольцевой полоски бесконечно малой длины, радиус которой равен R, а угол наклона поверхности к оптической оси — 9. Луч с направляющими косинусами (О sin у — os у) отражается от точки поверхности кольца с координатами R os ф R sin ф О) и вектором нормали п = (— os ф os 9 —sin ф os 9 sin 9). После отражения луч пересекает гауссову плоскость, находящуюся на расстоянии F = R tg 9 от кольца в точке о координатами [c.164]

Рис. 5.5. Отражение от одиночного осесимметричного параболоида при скользящем падении (в скобках указан азимутальный угол луча в плоскости входного отверстия)

Геометрическая собирающая площадь одиночного объектива скользящего падения определяется узким кольцевым отверстием, ширина которого зависит от длины зеркал и угла скольжения. Как мы видели, увеличение длины зеркал нежелательно из-за роста аберраций. Максимально допустимый угол скольжения ограничен критическим углом ПВО для коротковолновой границы рабочего диапазона. Эти ограничения приводят к тому, что коэффициент использования площади входного сечения одиночного объектива не превышает 10 %. [c.191]

Номенклатура перерабатываемых автопогрузчиками грузов чрезвычайно разнообразна 50% составляют тарво-штучные грузы (тяжеловесные металлоизделия, машины и промышленные товары, перевозимые в упаковке, без упаковки и в контейнерах), около 30% приходится на сыпучие грузы (уголь, кокс, пески и сырье минерального происхождения, удобрения, колотый лед, торф, брикетированное топливо) лесные и длинномерные грузы (лес пиленый, рудничная стойка, прокат черных и цветных металлов в пачках, одиночные изделия из железобетона и трубы) составляют до 20% всего объема грузо-переработки. [c.3]

Близость спектра адсорбированного дифенила к спектру жидкости в таком случае дает возможность предполагать, что и в адсорбированном состоянии имеет место поворот фенильных колец вокруг одиночной С—С-связи на некоторый угол. [c.332]

В этом случае точки максимума для приращений по левым и правым профилям смещены на угол 180°. У такого колеса при измерении не будет обнаружено радиальное смещение одиночного зуба рейки, так как [c.205]

Исполнительные устройства дискретного типа (группа IV), например шаговые двигатели, очень удобны для стыковки с управляющими ЭВМ или цифровыми регуляторами. ЦАП на их входе не нужен, а их выход пропорционален количеству управляющих импульсов. Усилитель преобразует маломощные импульсы на выходе управляющей ЭВМ в мощные импульсы, поочередно возбуждающие обмотки статора двигателя. Угол поворота за один шаг варьируется от 1 до 240 град. Чем меньше угол поворота за один шаг, тем большее число обмоток необходимо для этого и тем меньшую величину имеет момент вращения. Возможна отработка как одиночных импульсов, так и последовательности импульсов с частотой до нескольких килогерц. На низких частотах шаговый двигатель может быть остановлен в пределах одного шага. На больших частотах, где рассматриваемое исполнительное устройство представляет собой синхронный электродвигатель, такая остановка невозможна из-за наличия инерции. Если необходима точная отработка положения, как, например, в случае прямого управления исполнительным устройством, момент инерции регулируемого вентиля или другого устройства, а также частота перемещения шагового двигателя должны быть выбраны малыми. Повышение скорости отработки положения может быть достигнуто с помощью цифровой обратной связи [2.18]. [c.481]

Сказанное не справедливо для изменения числа Кг с изменением расхода, если установка содержит движущиеся части. В таких случаях изменения расхода могут привести к соответствующему изменению направления, а также величины скорости потока. Этот вопрос обсуждался в разд. 7.8 и 7.9 при рассмотрении влияния изменения угла атаки на характеристики одиночного гидропрофиля или решетки профилей. Подобный эффект наблюдается также в канале ниже решетки, хотя в этом случае термин угол атаки обычно не используется. Не раз будет показано, что интервал изменения числа Кг гораздо шире интервала изменения числа /С/. Более того, изменения этих двух чисел могут происходить противоположным образом. Для примера рассмотрим участок входа в центробежный насос. Если входные условия в остальном неизменны, то уменьшение расхода потока приведет к увеличению числа Кг и, следовательно, к уменьшению тенденции к кавитации. Однако с уменьшением расхода потока изменяется угол натекания потока на входные кромки лопастей рабочего колеса. Это может вызвать резкое увеличение числа Кг на рабочих лопастях и увеличение тенденции лопастей к кавитации. Если при этом Кг>Кт, то кавитация будет развиваться, хотя общие условия течения стали менее напряженными. [c.607]

Рис. 1. Схема одиночного стрелочного перевода в рельсовых нитях (а) и в осях (б) ЦП — центр перевода а — угол крестовины а — расстояние от начала рамного рельса до центра перевода Ь — расстояние от центра перевода до торца хвоста крестовины

Рис. 1. Схема одиночного <a href="/info/35976">стрелочного перевода</a> в рельсовых нитях (а) и в осях (б) ЦП — центр перевода а — <a href="/info/180898">угол крестовины</a> а — расстояние от начала <a href="/info/180742">рамного рельса</a> до центра перевода Ь — расстояние от центра перевода до торца хвоста крестовины

Приведенная выше схема струи является условной, так как формирование потока происходит иначе, чем при истечении турбулентной струи из отверстия. Однако имеются следующие основания для принятия данной схемы при приближенных расчетах характеристик течения, получающегося при взаимодействии струй в элементах рассматриваемого здесь типа. Значения угла отклонения оси результирующей струи от оси канала питания, получаемые расчетом по предлагаемой методике, хорошо согласуются с опытными его значениями. Вместе с тем из опытных данных следует, что в рассматриваемой струе уже при небольшом удалении от места, где встречаются исходные струи, профили распределения скоростей приближаются к тем, которые характерны для одиночных турбулентных струй, вытекающих из каналов. Например, по данным работы [53] смешение струй практически заканчивается на расстоянии от точки пересечения осей каналов питания и управления, определяемом величинами 1,5/г —2/г, и на расстоянии 3,5А — 4/г профили скоростей уже становятся симметричными. На рис. 11.6,6 представлены совмещенные кривые распределения скоростей в сечении струи, отстоящем на расстоянии /г =12, построенные по опытным данным, приведенным в работах [100, 101] для плоского струйного элемента, у которого Яо=2,5 мм и п = 5 мм. Кривая / на рис. 11.6,6 относится к случаю, когда отсутствует управляющее воздействие и имеется лишь одиночная турбулентная струя, вытекающая из канала питания. Кривая 2 на этом рисунке получена при отклонении струи, вытекающей из канала питания, струей, вытекающей из канала управления, на угол а 7°. В последнем случае профиль скоростей лишь несколько шире, что связано с увеличением массы движущихся частиц. По форме же данная характеристика почти не отличается от характеристики, полученной для одиночной турбулентной струи. [c.120]

Одиночный ловитель конструкции Союзпроммеханизации, устанавливаемый на спуске ходового пути (рис. 117, а), состоит из коленчатого рычага 7, который свободно поворачивается на оси 6 и снабжен роликом 8, вращающимся на оси 10, и регулируемым упором // планки 5 с запорным выступом 5, шарнирно прикрепленной к оси б упора 12, поворачивающегося на оси /, и ребра 2, воздействующего на путевой выключатель 4. При нормальном движении конвейера кронштейн каретки 9 соприкасается с роликом 8 и отклоняет рычаг 7 на некоторый угол так, что упор 11 не доходит до планки 5. При обрыве цепи каретка движется ускоренно, ударяет кронштейном по ролику 8 рычага 7, который отклоняется на больший угол и ударяет упором 11 по планке 5. Планка освобождает упор 12, который останавливает движущуюся каретку (рис. 117, б). Одновременно освобожденный путевой выключа- [c.141]

Если глухое ромбическое пересечение предназначено служить как самостоятельное устройство, то обычно принимают угол у равным 75°, 60°, 45°, 30° и 2а, где а — угол крестовины одиночного обыкновенного [c.98]

Если глухое пересечение предназначено для укладки в перекрестный стрелочный перевод, то угол у принимается равным углу крестовины а одиночного обыкновенного стрелочного перевода. [c.99]

Указанные типы дислокаций являются предельными, поскольку предельными (О и я/2) будут углы между векторами Бюргерса и осями дислокаций. Помимо них встречаются промежуточные случаи взаимной ориентации вектора Бюргерса и оси дислокации. Их часто называют смешанными и нередко рассматривают как наложение краевой с вектором Бюргерса 6x=bsina и винтовой с ЬК = 6 os а дислокаций (а — угол между Ь и осью дислокации). Угол а не обязательно постоянен вдоль дислокации, поскольку дислокации могут быть и криволинейными. Однако величина относительного смещения двух частей кристалла неизменна, и поэтому вектор Бюргерса по всей длине любой дислокации остается постоянным. Дислокационные линии могут заканчиваться на поверхности кристалла, границах зерен, других дислокациях, могут образовывать замкнутые петли. Дислокационные линии в виде замкнутой петли называют дислокационной петлей. Характерная особенность — отсутствие точек выхода на поверхность. Такие дислокации возникают, например, за счет схлопывания плоских скоплений вакансий и т. п. Дислокационные петли широко распространены в материалах, подвергнутых радиационному воздействию,] поскольку при бомбардировке кристалла нейтронами или заряженными частицами часть атомов оказывается выбитой из своих мест, в связи с чем возникают вакансии (и межузельные атомы). Одиночные [c.239]

Обратимся теперь к самому простому случаю обтекания ветровым потоком одиночного здания прямоугольного сечения высотой Н (рис. 162). Критической точкой отрыва является наветренный угол С. Наблюдая за таким течением непосредственно в гидролотке или на аэродинамической модели, а также по материалам фото- и киносъемок получаем следующую картину течения. Основной поток обтекает как бы некоторое тело овальной формы это движение можно считать потенциальным. Соответствующий спектр течения получают методами гидроаэродинамики невязкой жидкости, в частности, как комбинацию плоскопараллельного потока, источника и двух стоков ( 18). Границей указанного воображаемого тела является некоторая поверхность раздела, которая на рис. 162 показана линией С — С.. Эта линия сначала поднимается от точки отрыва, достигая приб)1изительно двойной высоты на расстоянии порядка 2,5Я, а затем постепенно опускается, пересекая плоскость отметки преграды на расстоянии около 8Я. [c.305]

Швы соединений внахлестку контролируют с плоскости основного листа однократно отраженным лучом (рис. 3.12, а) с целью выявления трещин, непроваров по вертикальной кромке, одиночных дефектов и их скоплений. Непровары по горизонтальной кромке выявляют зеркальнотеневым методом с включением преобразователей по раздельной схеме (см. рис. 3.12,6). Угол ввода выбирают в зависимости от соотношения катетов соединения внахлестку в пределах 39—65 . [c.73]

Погрешность предлагаемой в данной работе методики пересчета зависит главным образом от задаваемой величины угла а . Отклонение в значении (в пределах 1°) практически не оказывает влияния на характеристики G, N, Пд, п, поэтому при пересчете характеристик можно допустить погрешность в назначении угла 1 = ar sin (a/t) без введения каких-либо поправок. Вместе с тем погрешность величины сильно сказывается на расчетных значениях коэффициентов потерь й Поэтому при расчетах потерь в лопаточных венцах ступени по результатам исследования суммарных характеристик желательно пользоваться значениями угла 1 по испытаниям плоских или кольцевых решеток профилей. Исследования показывают, что угол не зависит от изменения числа uJ o и от того, является ли ступень одиночной или находится в отсеке. [c.141]

Приведём выражение для аберрации а изображении бесконечно удалённого точечного источника, нолучен-ного с помощью одиночного 3. Если меридиональный луч образует с осью 3. угол ш (рис. 2), то расстояние FA между осью и точкой А нересечения лучом фо- [c.83]

В другой работе Вакия [62] рассмотрел движение сфероида параллельно одиночной плоской стенке, предположив, однако, что его ось симметрии образует произвольный угол со стенкой, а не параллельна ей, как это было в двух обсуждавшихся выше случаях движения между параллельными стенками. Этот случай более сложный, чем предыдущие, так как требует преобразования от системы координат х, у, 2, связанной с эллипсоидом, к системе координат X, Y, Z, связанной с направлением движения сфероида (см. рис. 7.5.2). [c.388]

Изучение образования пузырей на одиночной впадине показы вает, что геометрия впадины имеет важное значение по двум причинам диаметр устья впадины определяет перегрев, необходимый для начала кипения, а от ее формы зависит устойчивость начавшегося кипения. Показано, что краевой угол играет большую роль при образовании зародышей прежде всего из-за своего влияния на стабильность впадины. Измерения величины краевого угла воды, проведенные на чистой и покрытой слоем парафина поверхности из нержавеющей стали, показывают, что при температурах от 20 до 170° С краевой угол изменяется в пределах от 20 до 110°. На основе теории зародышеобразования на одиночной впадине предла гается характеризовать совокупность зародышеобразующих свойств данной поверхности для всех жидкостей при всяких условиях едиг ным комплексом, имеющим размерность длины. Такая характеристика, как подтвердили эксперименты, адекватна в случае кипения на различных медных поверхностях (обработанных наждачной шкуркой 3/0) воды, метилового и этилового спиртов показано, что поверхностная плотность действующих центров парообразования является функцией только одной этой переменной. [c.99]

Устойчивость различных впадин как центров образования пузырей. При предшествующем рассмотрении зародыщеобразующих свойств одиночной впадины считалось, что краевой угол равен 90° и что впадина имеет коническую форму. Вообще отличие условий от указанных не влияет на температуру, при которой на впадине начнется образование пузырей, но устойчивость впадины как зародыщеобразующего центра изменится. Рассмотрим сейчас, какую роль играет величина краевого угла и геометрия впадины. [c.106]

Благодаря малым аберрациям в телескопах нормального падения при умеренных требованиях к разрешению могут использоваться даже одиночные сферические зеркала. В качестве примера рассмотрим схему мягкого рентгеновского канала телескопа Терек , предназначенного для исследований Солнца на станции Фобос [12] (рис. 5.30). Она включает четыре сферических зеркала с покрытием Мо—81 на области спектра 17,5 нм (одно длиннофокусное) и 30,4 нм (одно длиннофокусное, два короткофокусных). Диаметр зеркал равен 30 мм, фокусные расстояния — 810 и 160 мм. Внеосевой угол длиннофокусных зеркал равен 1,7°, при этом разрешение определяется размером ячейки детектора 50x75 мкм (ПЗС-матрица с люминофорным преобразователем и усилителем яркости на ЭОП) и составляет 12—18" в поле зрения 45x62. Для уменьшения внеосевого угла для короткофокусных зеркал до 3—4° используется пара плоских зеркал с таким же МСП, которые работают под углом 45°. Плоскости падения двух пар ортогональны, поэтому они выполняют также функцию анализаторов поляризации и.злучения. Разрешение в этом случае равно в среднем 1—2 в поле зрения 3,8 X 5,2°. Зеркала изготовлены из плавленого кварца методом глубокого [c.207]

В отличие от движения одиночного вращающегося тела движение аппарата с двойным вращением в общем случае не допускает аналитического решения аналитическое решение имеет место, лишь когда одно из тел обладает симметричным распределением масс относительно оси крепления. В данном разделе вводится допущение о том, что распределение масс в корпусе обладает осевой симметрией. При этом допущении будет прлучено описание движения качания. В следующем разделе требования к симметрии ослабляются для угла качания находится приближенное выражение, пригодное в предположении, что этот угол мал. [c.41]

Одиночные поливиниловые поляроиды пропускают около 30 10% и рассеивают около 0,1%, герапатитовые поляроиды пропускают 28 5% и рассеивают 3,5 1% падающего на них белого света. Телесный угол, в пределах которого сохраняется максимальное значение поляризации (апертурный угол поляризации), составляет около 90° для поливиниловых и около 60° для герапатитовых поляроидов. Цвет отдельного светофильтра серый или серо-зеленый. Два светофильтра со скрещенными плоскостями поляризации могут представляться в проходящем свете имеющими нейтральную, синюю, фиолетовую и даже красную окраску. Поляроиды не выдерживают длительного нагревания свыше 70—80°. Преимущества поляроидов удобная форма, большие размеры (до 300 мм в диаметре), большой апертурный угол поляризации и отно- [c.88]

Графики избыточных перемещений по одной и другой линиям зацепления показангл на рис. 1.110,6, где максимумы смещены на угол 180° — 2а. Если у такого колеса измерять радиальные смещения одиночного зуба рейки, [c.204]

Подача сыпучего груза в одиночные силосы осуществляется обычно ковшовыми элеваторами, а прн силосном складе, состоящем из нескольких банок, — ленточными конвейерами. Над силосами в этом случае сооружается надсилосная транспортная галерея. При одиночных силосах, используемых для закрытого хранения угля для заводских котельных, применяются силосы со встроенным в верхней их части расходным цилиндрическим металлическим бункером, диаметр которого примерно иа 1 — 1,5 м меньше внутреннего диаметра Силосной банки, благодаря чему образуется кольцевая щель. При загрузке силоса сначала загружается расходный бункер, под которым отсыпается по его заполнении коническая шапка . По ее откосам через кольцевую щель загружается нижпяя часть силоса, где образуется резервный склад. Дннще конуса выполняется в виде круто наклоц1 ой плоскости, скользя по которой уголь выдается через рукав в воронку элеватора и загружается в расходный бункер. [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...