Поток жидкости в трубах

Для решения сформулированных задач составляется система уравнений, которые устанавливают функциональные связи между параметрами, характеризующими потоки жидкости в трубах, т. е. между размерами труб, расходами жидкости и напорами. Эта система состоит из уравнений баланса расходов для каждого узла и уравнений баланса напоров (уравнений Бернулли) для каждой ветви трубопровода. [c.265]

Для того чтобы связать скорость V с поддерживающим течение перепадом давления Ар// (Ар — разность давлений на концах трубы с длиной /), замечаем следующее. Действующая на все сечение потока жидкости в трубе движущая сила есть ла Ар. Эта сила идет на преодоление трепия о стенкн. Поскольку отнесенная к единице площади стенки сила трения есть ст = [c.249]

Пример 11. Скорости частиц потока жидкости в трубе кругового сечения параллельны между собой, и их значения меняются в зависимости от расстояния г от оси по закону [c.94]

Опыты, в согласии с теоретическими соображениями, показывают, что распределение скоростей в поперечном сечении потока зависит от направления теплового потока. Так, если имеет место, например, охлаждение ламинарного потока жидкости в трубе кругового сечения, то струйки жидкости, лежащие вблизи стенок, будут иметь более низкую температуру, чем осевая струйка соответственно вязкость в периферийной области будет больше, чем в центральной. [c.213]

Выделим в неустановившемся потоке жидкости в трубе постоянного диаметра (рис. 118) двумя нормальными сечениями объем дли- [c.218]

Распределение осредненных скоростей в потоке жидкости в трубе характеризуется уравнением [c.66]

Основываясь на некоторых теоретических соображениях, а также на результатах опытов, Рейнольдс установил общие условия, при которых возможны существование ламинарного и турбулентного режимов движения жидкости и переход от одного режима к другому. Оказалось, что состояние (режим) потока жидкости в трубе [c.152]

Следовательно, приращение давления за счет тормо-л<ения потока жидкости в трубе [c.365]

Рис. 3.4. Условная схема разделения потока жидкости в трубе на турбулентное ядро и ламинарный слой

Немецкий ученый Прандтль -создал полуэмпирическую теорию турбулентности, в основу которой положена условная схема разделения потока -жидкости в трубе на турбулентное, ядро в центре и тонкий ламинарный слой по периметру у стенки трубы с выступами шероховатости Д (рис. 3.4). [c.53]

Минимальная длина I вертикальной трубы, а также начальные и граничные условия, обеспечивают образование потока жидкости (в трубе), представленного на рисунке. [c.228]

Задача 2.30. Определить коэффициент сопротивления жиклера с конической входной частью (di=2 мм / = 6 мм), установленного в трубе d2— 10 мм), если число Рейнольдса потока жидкости в трубе Re=100. Искомый коэффициент рассматривать как отношение потери напора в жиклере к скоростному напору в трубке диаметром d . [c.44]

Значения пов — коэффициента местных потерь при повороте потока жидкости в трубе на угол а, равный 30° (1), 60° (2), 90° (3) и 180° (4). [c.33]

При вычислении теплоотдачи в турбулентном потоке жидкости в трубе можно принимать двухслойную (Прандтля — Тейлора) или трехслойную (Шваба — Кармана) динамическую схему потока. Предполагается, что в ламинарном подслое перенос тепла и количества движения определяется молекулярным процессом, в турбулентном ядре — молярным перемешиванием, а в переходной области (трехслойная схема) действуют оба механизма переноса. Применительно к высокотеплопроводным жидкостям, когда Рг 1 возникает необходимость учета молекулярного переноса и в области турбулентного ядра (Л. 7. 8]. В литературе при рассмотрении тепловых задач наряду с динамическим слоем вводится понятие о тепловом слое [Л. 1, 2, 6, 11]. Применительно к высокотеплопроводным жидкостям общая теория вопроса была изложена в [Л. 3]. В качестве расчетного выхода Левичем [Л. 3] была рассмотрена суперпозиция двухслойных динамической и тепловой схем потока. Дальнейшее развитие этой теории было сделано Боришанским [Л. 12], рассмотревшим суперпозицию трехслойных динамической и тепловой схем потока. В расчетном плане в этих случаях возникает вопрос [c.436]

При рассмотрении низших частот колебаний поток жидкости в трубе принимают одномерным и сжимаемым. Упругость стенок трубы учитывают введением эквивалентного модуля сжатия жидкости или эквивалентной скорости звука в жидкости, как это предложено Н. Е. Жуковским, [c.503]

СКОРОСТЬ ПОТОКА жидкости в ТРУБАХ [c.20]

Течение жидкости (см. ч.Режим течения жидкости и сопротивление движению , Движение жидкости , -Скорость жидкости ), Скорость потока жидкости в трубах , Расчет внутреннего диаметра трубопровода ) 20 [c.686]

Такое моделирование возможно, если коррозионные процессы, например в трубе или на вращающемся диске, протекают при равной толщине диффузионного слоя. Это условие выполняется, когда скорость потока жидкости в трубе v (м/с) связана с числом оборотов образца п (рад/с) уравнением [c.37]

Теперь представим себе два потока жидкости в трубах, подобные распределения скорости которых изображены на рис. 4.8. Скорости в рассматриваемых сечениях считаются подобными, если в любых сходственных (т. е. одинаково расположенных) точках выбранных сечений отношение скоростей равно одной и той же постоянной величине — константе подобия С . [c.164]

Рис. 4.12. Стабилизация потока жидкости в трубе а — ламинарный режим б — турбулентный режим

Выделим в неустановившемся потоке жидкости в трубе постоянного сечения (рис. 85) объем V = Ls и применим к находящейся в нем массе жидкости т— =pZs теорему о движении центра масс (в проекции на [c.152]

Рис. 76. Распределение скорости в ламинарном потоке жидкости в трубе

Рис. 82. Распределение скоростей в изотермическом и неизотермическом потоке жидкости в трубе

Теоретический расчет конвективного теплообмена потока жидкости в трубах осложняется влиянием ряда эффектов, таких, например, как формирование и взаимное влияние скоростных и температурных полей в потоке, влияние естественной конвекции на ламинарное течение в трубах, влияние температурных неоднородностей при переносе тепла турбулентными массами к стенке и др. [c.334]

Таким образом, при стабилизированном течении ламинарного потока жидкости в трубе имеет место параболический профиль скорости — она изменяется по радиусу по закону параболы второй степени.. [c.239]

До значений Re = 2300 поток жидкости в трубе остается ламинарным, при больших значениях Re поток переходит в турбулентный. Ламинарный поток является устойчивым только в докрити-ческой области (до Re = 2300). При некоторых специальных мерах предосторожности ламинарное движение можно наблюдать при числах Re, значительно превышающих критическое. Однако такой режим движения является неустойчивым и при малейшем возмущении потока переходит в турбулентный. [c.403]

Таким образом, распределение скоростей в потоке жидкости в трубе определяется двухмерным уравнением типа Аи = onst. Это уравнение должно быть решено при граничном условии [c.81]

В качестве общего примера можно указать на поток в реке. Здесь поток ограничен частично неподвижной поверхностью ложа, частично— воздухом на свободной поверхности. Поток жидкости в трубе, работающей полным сечением, является примером потока, ограниченного лишь поверхностью твердого тела — стенками трубы. Струя, вытекающая из брандспойта или отверстия в o yz e, представляет собой пример потока, ограниченного лишь окружающей средой, например воздухом. [c.49]

Основываясь на некоторых теоретических соображениях (см. далее гл. XVII), а также на результатах опытов, Рейнольдс установил общие условия, при которых возможны существование ламинарного и турбулентного режима движения жидкости и переход от одного режима к другому. Оказалось, что состояние (режим) потока жидкости в трубе зависит от величины безразмерного числа, которое учитывает основные факторы, определяющие это движение среднюю скорость v, диаметр трубы d, плотность жидкости р и ее абсолютную вязкость ц. Это число (позже ему было присвоено название числа Рейнольдса) имеет вид [c.149]

При больших ускорениях потока жидкости в трубе, например при быстром закрытии или открытии затвора, влияние инерционного напора может оказаться превалирующим по сравнению с влиянием других членов уравнения (6.88). Более того, это уравнение может быть неприменимым. Действительно, если, например, затвор закрывается почти мгновенно, то dvldt —оо и hi—оо. Поэтому для сохранения смысла уравнения (6.88) должно Pi->- оо, что противоречит опыту. Как показал теоретический анализ, подтвержденный практикой, причина этого парадокса состоит в приближенности допущения о несжимаемости жидкости. При больших ускорениях изменения давления могут быть настолько значительными, что становится необходимым учитывать упругость жидкости и стенок трубы. [c.192]

Определите, каким будет по характеру — вихревым или потенциальным — поток жидкости в трубе, в которой скорость по ее сечению распределяется по степенному закону Ух = Утах(у/Го)", где Ущах — наибольшая скорость в центре [c.41]

Рис. 5.2. Ана.чогия между потоком жидкости в трубе с упругими стенками, имеющей несколько заслонок (1—3), и системой ПЭ — ЭУ, имеющей три канала управления потоком энергии электродвигателя — фдд, потоком энергии электрогенератора — и подачей топлива — В

При изучевии потока жидкостей в трубах часто применяется уравнение вида [c.179]

Из потока жидкости в трубе неизменного сечения / выделим двумя сечениями I-I и Л-11, расположенными на расстоянии dz, элементарный объем движущейся жидкости и применим к нему теорему о количестве двигкения. Из теоретической механики известно, что производная по иремени от количества движения материальной системы равна сумме приложенных к системе внешних сил, т. е. [c.24]

На рис 1.25 показано движение потока жидкости в трубе, начиная от входа. При входе жидкости из больщо-го объема скорость по сечению / вначале равномерна. Вследствие трения о стенку и вязкости жидкости около обтекаемой поверхности образуется динамический пограничный слой, в котором скорость меняется от нуля на стенке до скорости, равной скорости в середине трубы. Вдоль по потоку толщина слоя б увеличивается и на некотором расстоянии от входа становится равной радиусу [c.43]

По полуэмпирической теории тур-булеЕ1тности Прандтля, в основу которой положена условная схема разделения потока жидкости в трубе на турбуленпгае ядро в цеь тре и [c.32]

Немецкий ученый Прандтль создал полуэлширическую теорию турбулентности, в основу которой положена условная схема разделения потока жидкости в трубе на турбулентное ядро в центре и тонкий ламинарный слой по периметру у стенки трубы с выступами шероховатости Д (рис. 1.30). Полученное по этой полуэмпирической теории турбулентности распределение скоростей выражается зависимостью [c.40]

Для разграничения различных режимов движения гидросмесей в 1937 г. В. С. Кнорозом (1941, 1949) было применено понятие критической скорости гидросмеси. Так была названа минимальная средняя скорость гидросмеси, при которой твердый материал, заключенный в потоке, полностью перемещается во взвешенном состоянии ). Опытные данные привели к заключению, что потери напора в турбопроводах (выраженные через высоту столба гидросмеси) при движении в них гидросмесей типа водопесчаных со скоростью, равной или большей критической, с достаточной для практики точностью могут определяться по обычным формулам гидравлики, применяемым для расчета потоков жидкости в трубах (другими словами, коэффициент потерь напора X остается при выполнении указанного условия практически тем же) ). К аналогичному заключению пришел В. С. Кнороз (1951) в результате исследования безнапорного движения водопесчаных гидросмесей в лотках. [c.768]

ПИИ, а трубка как бы набегает на столбик жидкого металла в противоположном направлении. Таким образом создается относительное двилчеиие жидкого металла и трубки, т. е. имитируется поток жидкости в трубе. Для поддержания заданной температуры трубка имеет нагревательную обмотку. [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...