Консольная цилиндрическая оболочка

Устойчивость консольной цилиндрической оболочки с краем, подкрепленным шпангоутом. Когда край полубезмоментной оболочки подкреплен упругим шпангоутом, обладающим только изгибной жесткостью EJ в своей плоскости, то при х = I граничные условия будут [c.290]

В отличие от первой задачи, где трубопроводная система рассматривалась в пространственной стержневой постановке и учитывались лишь балочные формы колебаний труб, поскольку их диаметр много меньше длины, во второй задаче выполнен анализ оболочечных форм собственных колебаний консольной цилиндрической оболочки (рис. 3.15). [c.111]

Рис. 3.16. Динамический отклик консольной цилиндрической оболочки (размеры и свойства, как на рис. 3.15)

В качестве модельной задачи исследуем динамический отклик рассмотренной выше консольной цилиндрической оболочки, подверженной кинематическому возбуждению в виде треугольного импульса (рис. 3.16). [c.117]

Устойчивость консольной цилиндрической оболочки с подкрепленным краем. Сначала решим вспомогательную задачу об устойчивости [c.342]

Дар ев с кий В. М. Устойчивость консольной цилиндрической оболочки при изгибе поперечной силой с кручением и внутренним давлением. В сб. Прочность цилиндрических оболочек. М., Оборонгиз, 1959, стр. 72—94 в сб. Расчет пространств, конструкций. Вып. 5. М., Гос-стройиздат, 1959, стр. 431—449. [c.349]

В частности, перейдя от произвольной поверхности нулевой кривизны к цилиндру, т. е. положив А = ( 2), R = R (а в (13.1.6) и (13.1.10), получим следующее решение полной краевой задачи безмоментной теории для консольной цилиндрической оболочки произвольного очертания [c.214]

Требование гладкости граничных условий, включенное в дополнительные предположения ( 15.15), также необходимо. Если в какой-либо точке края оболочки меняется смысл граничного условия или терпит скачок функция, входящая в формулировку граничного условия, и через эту точку проходит действительная характеристика безмоментных уравнений у, то На V, вообще говоря, произойдет нарушение условий тангенциальной непрерывности. Это, видно из результатов решения полной краевой задачи для консольной цилиндрической оболочки, загруженной на свободном крае усилия и перемещения в данном случае определяются формулами (15.18.5), имеющими силу только тогда, когда в правых частях условий (15.18.4) функции П 1 и Si достаточно гладки. Другие примеры читатель найдет в 15.25. [c.221]

Замечание. Добавление промежуточного условия само по себе не ведет к невозможности решать краевую задачу. Например, если в консольной цилиндрической оболочке на некотором промежуточном поперечном сечении закрепить все точки от тангенциальных перемещений, то появится дополнительное условие тангенциальной непрерывности и решение полной краевой задачи будет существовать, в чем читатель легко убедится сам. [c.228]

КОНСОЛЬНАЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ ОБОЛОЧКА [c.224]

Рассмотрим нагруженную внутренним давлением (10 МПа) консольную цилиндрическую оболочку, выполненную из четного числа перекрестно армированных слоев. Считаем, что все слои оболочки имеют однотипное строение и различаются углом армирования = (-1) У (к = 1,2 Задачу [c.224]

При нагружении консольной цилиндрической оболочки поперечной силой Q, приложенной к жесткому кольцу на торце отсека [c.69]

Отсюда следует, что если оболочка нагружена давлением вблизи одного из опертых или защемленных краев, то критическое давление для такой оболочки равно критическому давлению оболочки длиной а при равномерном внешнем нагружении. Для консольной цилиндрической оболочки, нагруженной давлением, действующим на участке а, который расположен на расстоянии d от свободного края, критическое давление представляется в виде (5.34), где, [c.191]

Зависимость характеристик напряженно-деформированного состояния от соотношения между модулями Юнга связующего и армирующих волокон исследовалась на примере двухслойной консольной цилиндрической оболочки, нагруженной внутренним равномерно распределенным давлением интенсивности Р, первый (внутренний) слой которой армирован в осевом направлении, второй — в окружном. Принималось, что край д = О оболочки защемлен, край д = I свободен от усилий. Этому способу закрепления и нагружения краев оболочки соответствуют краевые условия (6.2.8). [c.174]

Разрушающая интенсивность давления двухслойной армированной консольной цилиндрической оболочки [c.174]

Рассмотрим консольную цилиндрическую оболочку, на свободном торце которой приложены нормальные и касательные усилия (Р), 5(р). Очевидно, в рамках изложенного в разд. 1. 1 решения задачу об отыскании оптимальной структуры оболочки [c.38]

Таким образом, форсажная камера представляет собой консольную цилиндрическую оболочку с сосредоточенной массой на свободной ее кромке. Поскольку крылатая ракета резко маневрирует на относительно малой высоте, примерно следуя рельефу местности (вне поля зрения радаров), то эта консоль испытывает изгиб. При испытаниях ракеты в Подмосковье обнаружилось, что в зоне максимальных сжимающих усилий около закрепленной кромки происходит волнообразование, что приводит к отклонению оси камеры и изменению вектора тяги. [c.31]

Рассмотрим консольную цилиндрическую оболочку, к свободному краю которой приложена сосредоточенная нагрузка или нагрузка, распределенная вдоль малого участка края. [c.62]

Д а р е в с к и й В. М., Устойчивость консольной цилиндрической оболочки при изгибе поперечной силой с кручением и внутренним давлением, сб. Прочность цилиндрических оболочек , Оборонгиз, 1959. [c.503]

Рассмотрим консольно закрепленную круговую цилиндрическую оболочку, имеющую на свободном крае жесткий шпангоут, к которому приложена поперечная сила Q (рис. 13.1). Задача [c.199]

Рассмотрим консольно закрепленную цилиндрическую оболочку, имеющую на краю жесткий шпангоут (рис. 17.1). Поверхность оболочки нагружена неоднородным плавно изменяющимся по окружности внешним давлением [c.231]

Рассмотрим задачу устойчивости консольно закрепленной круговой цилиндрической оболочки, имеющей на свободном крае жесткий шпангоут, к которому приложены поперечная сила Q и крутящий момент Мк (рис. 20.12). Оболочка нагружена внутренним давлением. Докритическое напряженное состояние оболочки определим по безмоментной теории. Продольные, сдвигающие и окружные усилия имеют вид [c.249]

При изгибе консольно закрепленной цилиндрической оболочки поперечной силой Q, приложенной к ее свободному концу (рис. 2.24), в ней согласно безмоментной теории возникают внутренние осевые и сдвигающие усилия [c.119]

Экспериментальные исследования несущей способности цилиндрической оболочки при нагружении равномерным внешним давлением на некотором участке ее длины проводились на специальной установке, состоящей из набора цилиндрических кожухов, комбинации которых позволяли проводить нагружение оболочки внешним давлением в виде пояса различной ширины и на любом участке ее длины. Испытания проводились на оболочках длиной L=320 мм и диаметром 2г=148 мм, изготовленных из листовой стали толщиной /г=0,4 мм. Всего было изготовлено и испытано 120 оболочек двух типов 42 оболочки с двумя торцевыми шпангоутами и 78 консольных оболочек (с одним торцевым шпангоутом). Нагружение осуществлялось сжатым воздухом от сети высокого давления. Результаты испытаний для различных схем нагружения представлены на рис. 5.5—5.10. [c.192]

Пример 7.4. Рассмотрим устойчивость консольной круговой цилиндрической оболочки постоянной длины = IR под действием неоднородного по окружности внешнего давления. Введем параметр нагружения р (давление), связав его с параметром Л [c.146]

Максимальные прогибы, изгибающие моменты, окружные усилия двухслойной консольной армированной цилиндрической оболочки [c.174]

В ряде работ Г. X. Листвинского [84—87] разработана методика моделирования, основанная на аналогии между задачами установившейся ползучести и неустановившейся ползучести ло теории старения и задачами деформационной теории пластичности. Таким образом, экспериментальное изучение напряженного состояния в условиях ползучести заменяется исследованием такового в условиях упруго-пластического деформирования. Последние являются кратковременным и проводятся при нормальных температурах. При помощи этой методики автор исследовал напряженное состояние консольной балки, толстостенного цилиндра, нагруженного внутренним давлением, стыка сферической и цилиндрической оболочек тройников системы паровпуска, используемых в турбинах большой мощности. Однако экспериментальной проверки разработанной методики путем испытания натурных объектов в условиях ползучести проведено не было. [c.224]

Формы сетчатых цилиндрических оболочек приведены на рис. ХП.4. Некоторое разнообразие их достигается путем устройства консольных свесов, как рекомендуется для складок на рис. ХП.З,е. [c.141]

На рис. 86 показана простая консольная оправка, в полость которой заложен, цилиндрический резиновый стержень 2. При вращении винта 3 стержень 2 сжимается и, подобно жидкости, равномерно передает давление на цилиндрическую оболочку, а через нее центрирует и зажимает деталь 1. [c.170]

Ш а р и н о в И. Л. Напряженное состояние цилиндрической консольной оболочки при действии сосредоточенной нормальной силы, приложенной к свободному краю. Инженерный журнал . Т. 5. Вып. 2, 1965. [c.96]

Расчет 100 ---круговые консольные — Жесткость 40 — Напряжения местные при моментах, приложенных к краю 64,65 — Напряжения местные при нагрузках или силах, приложенных к краю 62, 63 — Расчет при обратносимметричной нагрузке 41—43 - круговые с днищем эллиптическим — Расчет 25, 26 Оболочки цилиндрические круговые составные — Влияние несоосности и различия в диаметрах 45—47 [c.459]

В случае отсутствия сведений о значениях o i, полученных на оболочках, можно с определенными допущениями пользоваться результатами испытаний на выносливость при симметричном или консольном изгибе вращающихся цилиндрических образцов. Сведения о численных значениях коэффициентов, учитывающих различные эксплуатационные факторы, приведены ниже. [c.99]

При консольном закреплении тонкостенной цилиндрической гильзы, в трехкулачковом патроне имеют место изгибные деформации. Решение этой задачи дано на базе энергетического метода для гильз с различным отношением длины к диаметру при условии нерастяжимости срединной поверхности и сохранении прямолинейности образующей оболочки. [c.81]

Ставски и Смолаш [265] получили замкнутые выражения, определяющие температурные напряжения в полубесконечной консольной цилиндрической оболочке, состоящей из произвольного набора ортотропных слоев, при осесимметричном температурном поле. В результате исследования различных схем расположения слоев (только ортотропных) они установили существенное влияние порядка чередования слоев и обнаружили, что связанная система слоев обладает свойствами, отличающимися от суммы свойств отдельных слоев в лучшую сторону. Это создает новые возможности в восприятии температурных воздействий, не проявляющиеся в однослойных оболочках. [c.237]

Как следует из вьшолненных расчетов, в колебаниях цилиндрической оболочки преобладающей является консольная форма колебаний. Период этих доминирующих колебаний совпадает с аналогичным периодом, вычисленным по первой консольной форме для задачи, рассмотренной вьиие, и составляет порядка 3 с. Увеличение характеристик демпфирования [48] приводит к существенному затуханию колебаний и удлинению периода. [c.117]

Нетрудно привести и пример противоположного характера, когда промежуточного условия нет, но решение полной краевой задачи безомомент-ной теории не существует, так как граничные условия негладки. Пусть цилиндрическая оболочка жестко заделана по всему периметру на одном из краев, а на другом краю — частично заделана, частично свободна (рис. 30). Тогда исследование можно свести к задаче для консольной оболочки 1 и к задаче для заделанной на обоих концах оболочки 2. Их решениями, единственным образом, определяется напряженно-деформированное состояние в зонах У и i, но для оболочки в целом результат будет снова непригоден. [c.228]

Если в формуле (5.43) не учитывать влияние жесткости ненагру-женного участка оболочки, т. е. положить Ti(a2) =0, то критическое давление определяется как для консольной оболочки длиной L—d. Приведем результаты экспериментального исследования устойчивости цилиндрических оболочек при локальном нагружении внешним давлением и сравнение расчетных и экспериментальных данных. [c.192]

При гибком элементе в виде короткой цилиндрической оболочки (рис. 32) дополнительная сила, необходимая для компенсации погрешности взаимного расположения седла и клапана, может быть определена известными методами как сила изгиба консольной балки с неискажаемым поперечным сечением, причем величина смещения свободного края равна допуску взаимного расположения седла и клапана. Точного метода расчета сил деформирования оболочки для компенсащш погрешностей ф.ормы нет. Макронеровности поверхности имеют различную форму, их число различно и шаг непостоянен. Раз- [c.80]

В качестве иллюстративных примеров рассмотрены консольная оболочка и замкнутый цилиндрический сосуд с жесткими днищами, нагруженные внешним всесторонним равномерно распределенным давлением. Исследованы напряженно-деформированное состояние и начальное разрушение указанных оболочек в зависимости от нараметров структуры армирования и механических характеристик элементов композиции. На этой основе получены проекты оболочек, рациональных по начальному разрушению. В частности, выделен класс абсолютно полужестких оболочек. [c.6]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...