Устойчивость стоек - Расчет

Наиболее полное исследование расчета на устойчивость стоек, нагруженных распределенными продольными силами, дано в ряде работ А. Н. Динника результаты этих работ изложены в его монографиях [5], [6], [7). [c.312]

Устойчивость стоек — Расчет — Критические силы 309 [c.561]

Наиболее полное исследование расчета на устойчивость стоек, нагруженных распределенными продольными силами, дано в работах А. Н. Динника [5], [6]. [c.327]

Расчет железобетонных портальных опор на оттяжках, по существу, не отличается от расчета стальных портальных опор на оттяжках, за исключением проверки прочности и устойчивости стоек. Расчет портальных опор без ветровых связей сводится к расчету консольной железобетонной стойки, нагруженной поперечными силами. При наличии ветровых поперечных связей в портальной опоре (см. рис. 8-19) расчет также может быть сведен к расчету консольной стойки, но нагруженной дополнительными поперечными силами. [c.245]

Расчет стоек при центральном сжатии. Расчет на прочность и устойчивость стоек, работающих при центральном сжатии, производится по формуле [c.355]

РАСЧЕТ устойчивости СТОЕК СО СПЛОШНЫМИ ПОПЕРЕЧНЫМИ [c.329]

Расчет стоек при центральном сжатии. Расчет прочности и устойчивости стоек, работающих на центральное сжатие, производится по формуле [c.329]

Расчет устойчивости стоек [c.331]

Расчет устойчивости стоек 333 [c.333]

РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ И УСТОЙЧИВОСТИ СТОЕК с СОСТАВНЫМИ ПОПЕРЕЧНЫМИ СЕЧЕНИЯМИ [c.341]

Расчет прочности и устойчивости стоек. [c.343]

Наиболее полное исследование расчета на устойчивость стоек, нагруженных распределенными силами, дано в ряде работ А. И. Динника [26], [27 ] )езультаты этих работ кратко изложены в его монографиях [28] и [29]. Истории вопроса посвящена интересная работа Е. Л. Николаи [64]. [c.777]

В качестве примера расчета на устойчивость стоек с промежуточными. опорами рассмотрим двухпролетную стойку с шарнирным креплением обоих концов (фиг. 588, а). Допустим, что продольная сжимающая сила Р несколько больше своего критического значения тогда устойчивой формой равновесия для стойки будет некоторая криволинейная форма (фиг. 588, б). [c.778]

С расчетом на устойчивость стоек переменного сечения тесно связан вопрос о стойках наименьшего веса, другими словами, вопрос о том, при какой форме стойки ее вес будет наименьшим (при одной и той же величине критической силы). Исследование этого вопроса дано в работах [19], [64], 87] и [105]. [c.795]

Причины потери устойчивости стоек малой гибкости (X < Хд) совершенно иные, чем у стоек большой (X > XI) или средней (Хд < X < Х гибкости. Стойки малой гибкости будут выходить из строя главным образом из-за того, что напряжения сжатия в них будут достигать предела текучести (при пластичном материале) или предела прочности а(при хрупких материалах). Поэтому для стоек малой гибкости за величину предельных (критических) напряжений целесообразно принять или (сталь) или (чугун, дерево). Другими словами, в этом случае расчет на устойчивость заменяется расчетом на прочность. [c.797]

Решение задачи Эйлера , лежащее в основе теории устойчивости упругих систем, в течение долгого времени не находило себе практического применения, чему в большой мере способствовали неудовлетворительно проведенные с целью проверки этого решения опыты, особенно опыты английских ученых в первой половине XIX в. Эти опыты, не подтвердившие теории Эйлера, почти совсем подорвали к ней доверие инженеров и вызвали появление ряда эмпирических, научно не обоснованных, формул для расчета сжатых стоек . [c.328]

Сурамский тоннель проходит через слабые грунты. В процессе работы в уязвимых местах устанавливали деревянные крепи, состоящие из боковых стоек и потолочных балок, на которые укладывали доски по всей ширине потолка. Учитывая ненадежность грунта, тоннель на всем протяжении выложили камнем. Расчет на прочность и устойчивость каменного свода тоннеля как упругой арки впервые в нашей стране сделал известный русский ученый Л. Ф. Николаи [50, с. 16]. [c.261]

Для стальных стоек, у которых гибкость Х< А2, предельное (критическое) напряжение принимают постоянным и равным пределу текучести о-р. Другими словами, для достаточно коротких и толстых стоек расчет на устойчивость заменяется расчетом на прочность. [c.319]

Примеры расчетов на устойчивость сжатых стоек [c.320]

Примером нагружения вертикальных стоек распределенными продольными силами может служить действие собственного веса. Расчет на устойчивость от сжимающего действия собственного веса [c.326]

М а к у ш и н В. М., Устойчивость сжатых стоек с промежуточными опорами, сб. Расчеты на прочность, жесткость, устойчивость и колебания , Машгиз, 1955. [c.347]

Расчет слоистых панелей. Прочность боковых панелей кузова автофургона определяется главным образом их сопротивлением выпучиванию. Поэтому считается, что наиболее эффективной конструкцией панели является такая, у которой критическое напряжение достигает предела текучести материала обшивки при сжатии. Типовая сборная панель каркаса кузова, когда шаг стоек равен 610 мм и шаг лонжеронов 914 мм, теряет устойчивость при напряжении, составляющем всего 15 % значения напряжений текучести материала обшивки при сжатии. Даже в очень усложненных подкрепленных стрингерами тонкостенных конструкциях, применяемых в изделиях авиационной промышленности, эффективность панельных конструкций едва превышает 50 %. Однако эффективность трехслойной панели согласно расчетам может достигать 100 % при определенных размерах и характеристиках материалов обшивки и заполнителя. [c.185]

Коэффициент Пу зависит от материала стержня. Его рекомендуемые величины нахо дятся в пределах для стальных стоек 1,5—3 для деревянных 2,5—3,5 для чугунных 4,5—5,5. При достаточном соответствии расчетной схемы реальной конструкции и при более точных методах расчета можно принимать меньшие значения рекомендуемых величин коэффициента запаса устойчивости. [c.182]

Коэффициенты а п Ь, а также гибкости Я.1 и приводятся в табл. 8.12, Для достаточно коротких и толстых стоек X < Окр = От расчет на устойчивость заменяется расчетом на прочность. Для конструкционных и легированных сталей, при отсутствии данных о величине коэффициентов с и Ь, они могут быть вычислены по формулам [c.189]

Сжатые элементы имеют значительное распространение в каркасах котлов в виде стоек, сжатых поясов и раскосов ферм. Для центрально сжатых длинных стержней необходимо произвести расчет на устойчивость. [c.121]

При этом д. б. учтен наклон стоек. Определенные по предварительному приближенному расчету сечения стоек и колец д. б. проверены на устойчивость. [c.219]

Расчет стоек с переменным по длине поперечным сечением. Если стойка имеет переменное по длине поперечное сечение, как например показано на фиг. 178, то формулы (367) (368) (372) для проверки прочности и устойчивости остаются в шле при этом величина момента инерции, вводимого в расчет выражается формулой [c.339]

В связи с тем что длина выступающей из верхнего подшипника тойки небольшая, расчет на устойчивость стоек колонн автокранов [е производится. [c.79]

Абсцисса точки пересечения этой прямой с кривой Е р=/ а) дает, очевидно, значение критического напряжения о р. Наклон прямой меняется и зависимости от гибкости А. При достаточно малой гибкости, т. е. для очень коротких стоек, точка А (рис. 504) опускается вниз и акп = а ,,. В этом случае расчет на устойчивость заменяется обычным pa 4ero.v( на сжатие но пределу текучести. При достаточно большой гибкости А точка пересечения А будет располагаться на горизонтальном участке кривой р= /(а). [c.433]

Проектируя самолет с шасси велосипедного типа, конструкторы обязательно учитывают это явление с таким расчетом, чтобы суммарное увеличение угла атаки, включая заброс, не привело к чрезмерному приближению к критическому углу, при котором может возникнуть срыв потока обтекания или нарушение устойчивости (рис. 2). Тем не менее летчик должен ясно представлять себе, что фактический угол атаки на взлете в случае заброса получается больше, чем геометрический угол, соответствующий взлетному положению стоек шасои. [c.130]

Сделав все необходимые расчеты и проверки, можно нанести на диаграмму ф—pH соответствующие линии (рис. 1,20). На диаграмме видны области термодинамически устойчивого существования солей алюминия в растворе (А1 ), алюминатов (АЮа) и гидраргиллита [А1(0Н)з или А12О3-ЗН2О]. Ниже линий, отмеченных буквами а, б, в, т. е. при более отрицательных потенциалах, металлический алюминий не может окисляться. В этих условиях он термодинамически стоек или, по терминологии М. Пурбе, иммунен, т. е. находится в области катодной защиты. [c.215]

При расчете на устойчивость внецентренно нагруженных трехгранных составных стержней возможно использовать фв (имеющихся в СНиПП-В, 3-62, для симметричных ло сечению стержней). При этом для стоек опор на оттяжках, подверженных действию поперечных ветровых нагрузок, необходимо принимать максимальное значение относительного эксцентрицитета [c.197]

Вместе с этим при использовании идеи упругого ядра представляется возможным в задачах устойчивости 2-го рода применить хорошо разработанную методику упругого расчета рам на устойчивость [Л. 40, 46, 61 и 62], что позволяет производить решения уже сложных рам, нагруженных неузловыми силами. Будем полагать, что до предельного равновесия по мере роста нагрузки и расширения пластических зон происходит лишь изменение сечения сжатых стоек без их искривления, при этом под сечением понимаются упругие ядра. [c.201]

Вследствие этого отыскание предельного равновесия можно производить лишь последовательными приближениями. Задавшись глубиной и протяженностью областей пластических деформаций, отделим их от стоек рамы и произведем расчет на устойчивость такой условной системы при узловом ее нагружении. Определив значение критической нагрузки, приступаем к деформационному расчету уже действительной рамы с неузловым приложением нагрузки- В деформационном расчете наличие пластических зон учитываем путем использования момента инерции первого расчетного сечения. Определив прогибы, строим эпюру изгибающих моментов, при помощи которой устанавливаются действительное положение и глубина пластической области. Совпадение (по глубине и протяженности) полученных таким образом пластических зон с заданными укажет на то, что найденная выше критическая нагрузка на условную раму равна предельной нагрузке на действительную раму. [c.202]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...