Деформирование стали — Скорость

Кроме приведенных параметров для расчета долговечности необходимо знать кривые деформирования материала при циклическом жестком нагружении в зависимости от параметра Из работы [273] следует, что для стали 304 скорость пластической деформации оказывает влияние на 5т, а функция ср(ёр) не чувствительна к изменению . [c.181]

Кинетику механохимического эффекта исследовали в условиях активного анодного растворения сталей при пластическом деформировании с постоянной скоростью 8 мм/мин на разрывной машине в электрохимической ячейке. Электролитом служил 3%-ный хлорид натрия (модель сильно обводненной нефти). Скорость анодного растворения определяли путем регистрации силы тока между деформируемым и аналогичным ему недеформируемым образцом, играющим роль катода в модели коррозионной пары. Построение зависимости величины приращения тока от степени деформации вплоть до разрушения осуществляли на двухкоординатном самописце. [c.250]

При определении температурного интервала деформирования стали необходимо учитывать скорость деформации, выражающуюся формулой [c.29]

При холодной деформации влияние скорости деформации на сопротивление деформированию в большинстве случаев мало. Однако следует иметь в виду, что при высокоскоростных процессах холодного деформирования в области температур с полным упрочнением влияние увеличения скорости может оказаться настолько большим, что оно может привести к уменьшению сопротивления деформированию. При расчете усилий, потребных для деформирования стали как в холодном, так и в горячем состояниях, результаты испытаний образцов на разрывных машинах (истинное сопротивление при холодной деформации и предел прочности при горячей деформации) необходимо умно- [c.30]

Рис. 5. Влияние действительного предела прочности 5 на скорость резания 2о при точении деформированной стали на ферритной основе с высоким содержанием хрома и на аустенитной основе, а также сплавов на хромоникелевой основе резцами ВК8 (ф = 60° у=10°) 1=, Ъмм

Скорости резания при точении быстрорежущими резцами деформированных сталей на ферритной основе в состоянии наилучшей обрабатываемости после раз-упрочняющей термической обработки могут быть приближенно определены по их химическому составу с помощью следующей зависимости (справедливой при содержании до 1,2% С 1% 51 0,8% Мп 12% Сг 3% N1 4% 0,6% V и 0,7% Мо) [c.171]

Влияние твердости на скорость резания при точении литой и деформированной стали на ферритной основе с содержанием хрома до 3% резцами, оснащенными твердым сплавом марки В Кб, выражается приближенной зависимостью [c.174]

Фиг. 80. Диаграмма зависи> мости работы деформации А в ягл), ударной вязкости а в кгм см удельной вязкости а в кгм см ) и деформированного объёма V в ж ) от ширины большого образца Шарли из углеродистой стали (при скорости удара 7,48 м/сек).

В.Д. Садовским. Однако обычно это явление рассматривается только с точки зрения разной скорости протекания процесса. На самом же деле меняется не только кинетика а - 7-превращения, но и предельное количество у-фазы, образующейся в межкритическом интервале при данной температуре. Конечно, чисто кинетический эффект действительно имеет место. В недеформированном образце при одинаковых условиях нагрева развитие а -> 7-превращения осуществляется гораздо медленнее, чем в деформированном. Так, в деформированной стали 20 уже после 20-мин выдержки при 740°С количество аустенита достигает 30 - 35 % и-практически полностью завершается растворение карбидов. В отожженном же образце и после 40-мин выдержки в структуре сохраняется большое количество перлитной составляющей (рис. 10, в ). И только после выдержки в течение нескольких часов в отожженной стали при этой температуре получается феррито-аустенитная структура (рис. 10, г) с равновесным (в соответствии с диаграммой состояния) количеством 7-фазы ( 15 - 20 %). В деформированных образцах при увеличении выдержки количество 7ч1>азы заметно уменьшается, что видно из сравнения рисунков 10, а, б. Эти эксперименты свидетельствуют о том, что [c.36]

Штамповые стали для холодного деформирования. Стали для инструментов холодной обработки давлением (штампов, пуансонов, матриц, фильер и др.) должны обладать высокой твердостью, износостойкостью, прочностью. Так как инструменты подвержены ударным нагрузкам, эти свойства должны сочетаться с достаточной вязкостью. При больших скоростях деформирования рабочая кромка инструментов разогревается и от сталей требуется теплостойкость. Для различных условий холодного деформирования применяются различные стали. [c.194]

По условиям производства более целесообразно ковать высоколегированные жаропрочные стали и сплавы на оборудовании со скоростями деформации, обеспечивающими полное завершение процесса рекристаллизации металла. Это позволит существенно снизить сопротивление деформированию стали и сплава. [c.512]

Сравнение высоких и низких скоростей деформирования стали и армко-железе при конечных деформациях выявило, как видно на рис. 4.118, что, хотя у меди напряжение увеличивается со скоростью деформации, у армко-железа уровень кривой отклика в области [c.192]

Рис. 6.7. Диаграммы деформирования стали 10ГН2МФА при Т = 450 °С и различных скоростях деформирования f

Поскольку у стали 08Х18Н10Т при Т 450 °С не выявлено склонности к ползучести, то при расчете используется поверхность текучести Ф, не зависяЩ ая от скорости деформирования и являющаяся только функцией мгновенной пластической деформации. В данном случае принимались следующие значения коэффициентов, описывающих диаграмму деформирования стали 08Х18Н10Т при Г = 300 °С = 260 МПа, Ло = 635 МПа, п = 0,43 при Т = 450 °С Стт = 240 МПа, Ло = 620 МПа, п = = 0,43. [c.344]

Холодные трещины — один из случаев замедленного разрушения свежезакаленной стали. Закономерности замедленного разрушения следующие 1) разрушение носит межкристалличе-ский характер 2) разрушение происходит через некоторый инкубационный период после приложения нагрузки при условии деформирования с малыми скоростями (ё 10 " с ) или действия постоянного усилия 3) сопротивляемость замедленному разрушению значительно меньше кратковременной прочности и зависит от времени действия нагрузки (рис. 13.27) 4) сопротивляемость замедленному разрушению стремится к некоторому минимальному значению (ap.min), которое соответствует периоду времени 10...20 ч после окончания термического воздействия и приложения минимальной разрушающей нагрузки затем сопротивляемость разрушению возрастает в течение от 1 сут до 10 сут в результате так называемого процесса отдыха 5) склонность к замедленному разрушению полностью подавляется при охлаждении ниже 200 К, восстанавливаясь при последующем нагреве до нормальной температуры, заметно ослабляется при нагреве до 370...420 К и полностью исчезает при нагреве до 470...570 К. [c.530]

П. Д. Избранов, В. А. Павлов, Н. М. Родигин качественно изучали текстуру рекристаллизации в трансформаторной стали [3,54% (по массе )Si] в зависимости от продолжительности отжига. Были использованы большие скорости нагрева (1000—1100°С/с). На I стадии рекристаллизации текстура оказалась такой же, как и текстура деформации, но еще более четкой. В процессе дальнейшей изотермической выдержки текстура почти полностью исчезла, затем появилась и стала усиливаться новая ориентировка, отличная от деформационной. Аналогичный результат получили при нагреве с разными скоростями деформированной стали 10. [c.409]

Исследования при промежуточных скоростях нагружения показывают, что по мере уменьшения скорости деформирования у стали 1Х18Н9Т эффект усиливается (см. рис. 2.3.4, сталь 1Х18Н9Т, 600° С). В отличие от этого у стали ТС при 500° С не наблюдается различий в изменении по числу полуциклов при деформировании ее со скоростью 0,008 и 0,0018 мин (см. рис. 2.3.4), что свидетельствует о возможном насыщении влияния уменьшения скорости на закономерности циклического упругопластического деформирования при повышенных температурах. [c.90]

Для стали 1Х18Н9Т, для которой соблюдение условий подобия было установлено выше, исследовано влияние циклического деформирования с выдержками. При этом основной эксперимент строился таким образом, чтобы время выдержки соответствовало времени циклического деформирования на малой скорости с числом циклов, равным числу циклов деформирования на большой [c.93]

Соответствующий эксперимент был проведен на стали 1Х18Н9Т жри температуре 700° С, при которой временная зависимость достаточно выражена (см. рис. 2.3.4). Результаты эксперимента, выполненного по описанной схеме, приведены на рис. 2.3.7, 6. Сплошные линии соответствуют циклическому деформированию на большой скорости и данным, полученным при сочетании выдержек, равных времени деформирования на малой скорости с числом циклов предшествующего или последующего деформирования на большей скорости. Из рис. 2.3.7, б видно соответствие эксперимента схеме, согласно которой влияние времени и числа циклов может быть разделено. [c.94]

Для теплоустойчивой стали характерно специфическое влияние скорости деформирования и времени выдержки, причем циклические свойства этой стали в определенном смысле контрастны со свойствами стали 1Х18Н9Т. Из рис. 2.3.4 видно, что при циклическом деформировании с различными скоростями, начиная с некоторой критической скорости, наблюдается своеобразное насыщение и дальнейшего изменения свойств с увеличением периода деформирования не происходит. [c.100]

Так же как и для стали 1Х18Н9Т, испытания теплоустойчивой стали проводились с выдержками по схеме деформирование на большой скорости, выдержка, по времени соответствующая числу циклов деформирования на большой скорости. В отличие от стали 1Х18Н9Т, для которой испытания по этой схеме подтвердили эквивалентность времени выдержки и времени циклического деформирования, теплоустойчивая сталь показала полную нечувствительность к выдержкам без нагрузки. Лишь в первом после выдержки полуцикле деформирования отмечается некоторое уменьшение ширины петли, которая уже в следующем полуцикле достигает значения, соответствующего номеру полуцикла, отсчитываемому от начала процесса циклического деформирования (рис. 2.3.8, б). [c.100]

В ряде работ, однако, отрицается прямое влияние запасенной энергии остаточной деформации углеродистой стали на ускорение анодного растворения авторы их [97, 100, 101] объясняют ускорение коррозии деформированной стали в децинормальйом растворе соляной кислоты сегрегацией катодных примесей на дислокациях. Вряд ли это справедливо, так как опыты проводились на образцах, подвергнутых после деформации длительной выдержке (старению). В этом случае возможно образование сегрегаций примесей в результате-деформационного старения, хотя для этого требуется значительное время, что и было отмечено [2, 69]. Однако даже в случае состаренных (предварительно деформированных) образцов стали 08кп скорость коррозии в растворе серной кислоты [53] оказалась меньше, чем несостареннцх. На поверхности этих образцов в процессе старения появляются линии скольжения, а это прямо свидетельствует о наличии скоплений дислокаций под поверхностным барьером и упрочненных областей, которые в процессе старения разряжаются, что снижает механохимическую активность металла. Таким образом, попытка [100, 97] объяснить ускоренное растворение деформированного металла только сегрегацией примесей на дислокациях, основываясь на отсутствии влияния деформации на коррозию в случае чистого металла после старения, несостоятельна в чистых металлах старение приводит к рассасыванию дислокационных скоплений и элиминированию механохимической активности. [c.116]

Результаты измерения микротвердости в процессе старения при 650° С деформированной стали 0Х18Н10Ш, приведенные выше, показали, что с увеличением скорости деформации процессы старения в материале ускоряются. [c.210]

Рис, 6. Влияние действительного предела прочности на скорость резания при точении деформированной стали на ферритной основе резцами Т5К10 (ф = 60 у=10°) 1 = 5 мм 5 = 0,85 мм/об [c.170]

Рис. 8, Влияние действительного предела прочности 5 и коэф( )ицнента теплопроводности X на скорость резания при торцовом фрезеровании деформированной стали и сплавов на ферритной, аустенитной и хромоникелевой основах фрезами Р 18 (ф 60° у = а=12 ) с плавным выходом

ПЛОТНОСТЬ дислокаций и других дефектов и их распределение в объеме. Так, предварительная деформация образцов меди заметно влияет на скорость радиационного повреждения и концентрацию точечных дефектов [381, а следовательно, и на величину предела текучести. Изменение предела текучести стали типа 304 после облучения нейтронами до дозы 6 10 н/см в отожженном состоянии достигает 400%, а после холодной деформации — лишь 70% [9]. В качестве примера на рис. 20 приведены типичные зависимости предела текучести облученных сталей 1Х18Н10Т и ОХ16Н15МЗБ от степени предварительной прокатки [40]. Видно, что величина изменений предела текучести существенно зависит от степени деформации, интегрального потока облучения и химического состава сталей. Упрочнение после облучения наблюдается для закаленного и деформированного состояний. При этом максимальный эффект радиационного упрочнения отмечается после деформации примерно до 20%. Сильно деформированная сталь после облучения имеет меньшие прочностные характеристики по сравнению с соответствующими свойствами стали до облучения. Увеличение интегрального потока облучения повышает прочностные свойства сталей. При этом изменение свойств в процессе облучения деформированных сталей при 450—500° С до 2,6 10- н/см в большей степени связано с термическим воздействием, чем с радиационным. Изменение свойств сталей после облучения потоком 1 10 н/см (1060) обусловлено для слабодеформиро-ванных сталей радиационным воздействием, для деформированных до 30% и выше — термическим воздействием под облучением (процессами возврата и рекристаллизации). [c.77]

При значительном снижении скорости (применение штамповки под прессами вместо штамповки под молотами и вместо ковки под молотами — профильной прокатки)не наблюдалось сколько-нибудь заметногосни-жения механических свойств деформированных сталей и сплавов. Удовлетворительные результаты были получены путём применения при штамповке под прессом степени деформации за каждое обжатие не ниже 20—30< /о. [c.288]

В связи с чувствительностью низколегированных трубных сталей к скорости деформирования наблюдается существенное различие между температурами перехода от вязкого разрушения к хрупкому, определяемыми на стадиях инициирования и распространения разрушения. При распространении трещины переходная температура устанавливается по результатам испытаний образцов падающим грузом согласно методике DWTT, а на стадии ее инициирования — в условиях статического нагружения стандартных образцов, используемых для оценки трещиностойкости материалов по критериям механики разрушения [21. В зависимости от марки трубной стали сдвиг между температурами перехода —T l может составлять 60 С и более. [c.281]

Кривые 3 ш 4 соответствуют неизотермическому циклу с такими же скоростями деформирования в полуциклах растяжения и сжатия. Температура в пределах каждого полуцикла оставалась постоянной растяжение — 650, сжатие — 150 С и изменялась при 0 = 0. Как видно из рис. 5.13, независимо от уровня температуры в полуцикле сжатия кривые 1 и 3 практически совпадают при равных скоростях деформирования и одинаковой амплитуде необратимых деформаций. Вместе с этим был отмечен обратный эффект — влияние деформаций ползучести, развивающихся при высокой температуре, на ход кривой активного нагружения в последующем полуцикле с более низкой температурой. В этом случае в эксперименте наблюдается некоторое смещение кривой активного нагружения вниз по сравнению с неизотермическими испытаниями без выдержек. На рис. 5.14 показаны диаграммы деформирования стали Х18Н9 при неизотермическом нагружении, характерные для стабильного цикла. Нагружение осуществлялось по жесткому режиму с контролируемым законом изменения деформаций, температура изменялась в момент перехода через нуль по напряжениям от 150 до 650° С в процессе одноминутной выдержки. Кривые 1 ж 2 соответствуют циклу без выдержки, 3 и 4 — циклу с выдержкой при растяжении. Выдержка осуществлялась при 0 = onst до момента достижения заданного значения деформации. Как следует из рис. 5.14, смещение кривой 4 относительно кривой 2 составляет 10—15%. Отмеченное влияние деформаций ползучести при высокой температуре на активное нагружение при более низкой температуре может быть описано, как уже указывалось выше для изотермического случая, с использованием подходов, изложенных в главах 6, 7. [c.126]

Штампы для холодного деформирования работают в условиях высоких переменных нагрузок, выходят из строя вследствие хрупкого разрушения, малоцикловой усталости и изменения формы и размеров за счет смятия (пластической деформации) и износа. Поэтому стали, используемые для изготовления штампов, пластически деформирующих металл при нормальных температурах, должны обладать высокой твердостью, нзносостой костью и прочностью, сочетающейся с достаточной вязкостью. В процессе деформирования с большей скоростью штампы разогреваются до 200—350 °С, поэтому стали этого класса должны быть и теплостойкими. Для крупных штампов необходимо обеспечить высокую прокаливаемость и небольшие объемные изменения при закалке. Если в процессе термической обработки происходит искажение сложной конфигурации штампа, то необходимо проводить доводку штампа до требуемых размеров, что не всегда осуществимо. Наиболее часто применяют стали, состав и термическая обработка которых приведены в табл. 29. Высокохромистые стали Х12Ф1 и Х12М относятся к ледебуритному классу и содержат 16—17 % карбидов (Сг, Ее), Q. Стали обладают высокой износостойкостью и при закалке в масле мало деформируются, что важно для штампов сложной формы. [c.358]

Авторы работы [324] привели многочисленные примеры размерной нестабильности различных углеродистых и легированных сталей при термоциклировании, сопровождающемся полиморфными превращениями. Литые образцы мало изменяли свои размеры, горячедеформированные — сильно. В зависимости от того как вырезанный образец ориентирован относительно направления деформации, при термоциклах длина его увеличивалась или уменьшалась. Авторы [324] не обнаружили влияния скорости нагрева и охлаждения на формоизменение стали при термоциклировании. Линейные изменения образцоз при варьировании темпа смены температуры 12 и 80 град/сек были близкими. Коэффициент роста составлял приблизительно 0,1%, и наблюдалась относительная независимость его от числа циклов. Приведенные в работе [324] данные свидетельствуют о том, что при термоциклировании технических сталей возникают факторы, действие которых перекрывает эффект температурных градиентов. Причины необратимого формоизменения деформированной стали в указанной работе не обсуждаются, возможно, они связаны с текстурой и химической неоднородностью образцов. [c.61]

Для отожженного состояния изменение скорости нагрева от 20 до 150°С/мин практически не сказывается на значениях механических свойств. В случае же нагрева деформированной стали больший прирост показателей прочности наблюдается после ускоренного нагрева (150°С/ /мин). Так, после закалки и отпуска при 250°С временное сопротивление разрыву исходной отожженной стали равно 1250 МПа, а деформированной 1410 МПа после более быстрого и 1350 МПа после замедленного нагрева. Однако, как видно из сравнения этих цифр, эффект упрочнения сохраняется и после ддвольно медленного нагрева деформированной стали (20°С/мин). Заметное повышение свойств после термической обработки холоднодеформированного металла отмечалось в работах М.Л. Бернштейна, М.А. Штремеля и др. При этом пластические характеристики сохраняются на доЛаточно высоком уровне, а в некоторых случаях даже возрастают [ 79 — 82]. [c.59]

Для перлитных сталей влияние скорости деформирования начинает сказы-ваться уже с температур 40 300—350° С. Для аустенитной высокожаропрочной стали типа Х15Н35ВЗКТ при температуре 500° С влияние скорости деформации еще не сказывается (рис. 3), однако, начиная с 600° С, переход к меньшей скорости обусловливает отсутствие ветви упрочнения и заметное снижение прочности, причем [c.9]

Рис. А5.25. Циклическое неизотермическое деформирование стали 12X18Н9Т. Зависимость температуры от знака напряжения (а), от знака скорости изменения напряжения (б) и от деформации (в) (сталь 12Х18Н10Т)

В результате изучения структурно-напряженного состояния и свойств, возникающих при импульсном нагреве, одновременном деформировании с большими скоростями и последующем быстром охлаждении стали и чугуна, под руководством Ю. И. Бабея (в ФМИ АН УССР) разработаны технологические процессы поверхностной обработки стальных и чугунных изделий, подверженных воздействию коррозионно-активных сред [4]. [c.22]

Это предположение было проверено экспериментально на аустенитной стали 12Х18Н9Т. Эксперимент строился таким образом, что время выдержки соответствовало времени циклического деформирования на большой скорости. [c.199]

Соответствующий аксперимент был проведен на стали 12Х18Н9Т при температуре 700° С, при которой временная зависимость выражена отчетливо. Результаты эксперимента, выполненного по описанной схеме, приведены на рис. 23. Сплошные линии соответствуют циклическому деформированию на больщой скорости [c.199]

Легированные и высоколегированные стали при низких температурах нагрева имеют малую скорость рекристаллизации. Поэтому в зависимости от скорости деформации может измениться характер обработки при больших скоростях деформации обработка из горячей может обратиться в неполную горячую со снижением пластичности металла и увеличением сопротивления его деформированию. В другом случае тепловой эффект может способствовать повышению пластичности и уменьшению сопротивления деформированию. В табл. 9 приведены данные о взаимосвязи между скоростью, степенью деформации, температурой и сопротивлением деформирования сталей Х12 иР18. [c.501]

Особо велики поля механических напряжений в поверхностных слоях металла, деформированных при его механической обработке, что вызывает резкое увеличение абсорбции водорода этими слоями. Как указано выше, наличие коллекторов водорода в этих слоях стали уменьшает диффузию водорода в глубь металла. В результате возникает сугубо неравномерное распределение водорода по глубине стали, характеризующееся максимумом водо-родсодержания, приходящимся на относительно тонкий ее поверхностный слой. Его толщина зависит от структуры, состава, пластичности, прочности стали и скорости поступления водорода с границы раздела металл—раствор электролита . При кислотной коррозии стали и отсутствии в коррозионной среде (или стали) стимуляторов на-водороживания максимум водородсодержания выражен слабо. Наоборот, в условиях электроосаждения ( d, Zn, Си, Ni, r), катодной защиты от коррозии большими плотностями тока и катодном травлении стали в кислотах на поверхности металла появляется большее число Н, возникает сильный поток диффузии водорода в глубь металла, что приводит к быстрому заполнению коллекторов водорода в поверхностном слое. [c.451]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...