Деформирование стали — Скорость трения

Цинковые баббиты обладают высокими антифрикционными свойствами и прочностью (Стд= 250...400 МПа) и могут применяться для узлов трения, температура которых не превышает 100°С, при сравнительно небольших скоростях скольжения (до 8 м/с). Сплавы ЦАМ 10-5 и ЦАМ 9,5-1,5 в литом виде применяют для монометаллических вкладышей, втулок и др., а сплав ЦАМ 10-5 — для изготовления биметаллических изделий со стальным корпусом. Сплав ЦАМ 9,5-1,5 в деформированном виде используют для получения биметаллических полос со сталью и алюминиевыми сплавами. [c.224]

При обработке металлов резанием, когда стружка подвергается пластической деформации со значительной скоростью, сопротивление резанию, очевидно, тем больше, чем выше вязкость обрабатываемого металла и чем более он способен к наклепу. Так, у пластичной маломагнитной (аустенитной) стали, очень склонной к наклепу, ул<е сравнительно небольшая деформация вызывает значительное повышение твердости и, следовательно, давление стружки на резец должно быть очень большим (см. табл. 12). Иначе ведет себя медь. Обладая малым пределом прочности и большой пластичностью, она при деформировании упрочняется сравнительно слабо и потому сила резания не достигает значительной величины. Также сравнительно невелики силы резания при обработке чугуна и других хрупких металлов, так как здесь срезаемый слой пластически почти не деформируется. Последнее способствует сокращению площади контакта между стружкой и резцом и уменьшению сил трения стружки по передней поверхности инструмента. [c.112]

В зависимости от твердости обрабатываемого материала упрочнение методами динамического вдавливания требует в 1,7...2,8 раза больше энергии, чем статическое вдавливание. Это вызывается тем, что с увеличением скорости нагружения время протекания деформаций уменьшается, и увеличиваются напряжения, при которых упругие деформации переходят в пластические. При увеличении скорости деформирования (удара) до 7...8 м/с динамический предел текучести и прочности стали интенсивно растет и дальше изменяется мало. В результате деформирования ПС металла и трения при ППД образуется теплота, которая генерируется в очаге деформирования и на поверхности контакта заготовки с инструментом (рабочим телом). Локальные участки ПС могут нагреваться до значительных температур при обкатывании - до 300...400°С, при выглаживании -до 600...700°С, при ударных методах - до 800...1000°С. Сильный нагрев ПС может приводить к термопластическим деформациям и структурным превращени- [c.210]

Трибодеструкция смазки в самом начале трения в режиме ИП, кроме решения проблемы ее окисления, приводит к ряду полезных процессов. Молекулы смазки, разрушаясь на химически активные и электрически заряженные части, приводят в действие электрохимический механизм избирательного растворения анодных участков сплава, что понижает прочность поверхностного слоя. Одновременно это приводит к двум важнейшим следствиям а) образованию металлорганических соединений б) образованию вакансий в поверхностном слое, которые, понижая поверхностное натяжение металла и как бы разжижая его, еш е более облегчают деформирование [44]. Образование металлорганических соединений приводит к образованию коллоидов, а образование комплексных соединений усиливает перенос частиц металла в результате электрофореза в зону контакта. Перенос частиц меди на очищенную от окисных пленок сталь, а также постепенное уменьшение концентрации легирующих компонентов в поверхностном слое в результате их растворения снижают потенциал в микроэлементах сплава и между сплавом и сталью практически до нуля. Изменение внешних условий (нагрузки, скорости, температуры), нарушающее наступившее равновесие, неизбежно приводит к возрастанию потенциала и, следовательно, ко всем перечисленным процессам, ведущим к его снижению. Заметим, что потенциал между зоной контакта и зоной поверхности трения, где контакт в данный момент не происходит, остается постоянным на весь период установившегося режима трения и обусловливает действие одной из систем автокомпенсации износа, что будет рассмотрено ниже. [c.6]

Характер окислительного изнашивания определяется свойствами микроскопических объемов поверхностных слоев. Этот вид изнашивания возможен при пластическом деформировании металла в условиях, благоприятствующих образованию твердого раствора и химических соединений кислорода с металлом. Установлено, что окислительное изнашивание возникает при трении скольжения и трении качения в последнем случае изнашивание сопутствует основному разрушению (от контактной усталости), а при малых нагрузках может быть ведущим. Диапазон скоростей, вызывающих окислительное изнашивание, при сухом трении находится в пределах 1,5—4 мкм1сек (сталь по стали), [c.45]

В изотермических условиях изменяется характер износа штампа. Практически отсутствует характерное для обычной штамповки размывание гравюры. При штамповке в обычных условиях температура поверхности инструмента повышается не только из-за контакта с нагретой заготовкой, но и в результате тепловыделения на границе между металлом и инструментом, особенно при высоких скоростях деформирования и большом коэффициенте контактного трения. Практически вся выделенная на этой границе теплота расходуется на нагрев штампа. В результате температура в приконтактной зоне штампа может быть выше температуры отпуска штамповой стали, что приводит к ин-. тенсивному износу штампа. В изотермических условиях тепловыделение на контакте штампа с заготовкой резко уменьшается из-за снижения скорости деформирования, коэффициента контактного трения и сопротивления деформированию штампуемого сплава. Выделяемая теплота равномерно распределяется между заготовкой и штампом, имеющими одинаковую начальную температуру, а стеклосмазка является теплоизоляцией между ними. [c.62]

Как следует из выражений (27.12) и (27.21), деформирующее усилие прямо пропорционально скорости соударения рабочих масс, поэтому в высокоскоростных юлoтax стремятся увеличить эту скорость до 12—20 м/с, в некоторых конструкциях до 50— 100 м,с. При этом сокращается время нагрузочной фазы удара, уменьшаются контактное тренне, рассеивание теплоты, нагретой до ковочной температуры поковки, в окружающую среду и в деформируемом металле преобладают разупрочняющие процессы, а течение металла становится более равно.мерным. Это способствует улучшению условий деформирования не только труднодеформируемых. металлов (молибдена, титана, урана, цирконь я, ниобия), но и углеродистых конструкционных, низко- и высоколегированных сталей и сплавов. [c.419]

При пластическом оттеснении, передеформировании, при увеличении скорости коэффициент трения переходит через максимум. Возрастающая ветвь кривой обусловлена вязкостью фрикционного контакта. Падающая ветвь обусловлена облегчением деформирования материала при его нагревании, т. е. снижением — входящим в расчетное уравнение (41) гл. VI. Для иллюстрации приведем данные по изменению механических свойств некоторых материалов от температуры. На фиг. 26 приведены данные для материала ретинакс. Следует учесть, что для сталей при увеличении температуры механические характеристики переходят через максимум. На фиг. 27 и 28 нами приведены данные, заимствованные из монографии [c.199]

При высоких скоростях резания контактные слои сильно нагреваются. На это ясно указывают наблюдаемые структурные превращения. В таких условиях скорость деформации должна оказывать сильное влияние на напряжения в контактном слое. Так,, если предел прочности меди при растяжении (скорость деформирования 10 сек ) равен 0,7 кг мм , то напряжение при резании (скорость деформирования 10 сек и температура в контакте 600°) будет равно 1,9 кгЫм , т. е. увеличится в 2,7 раза, а при 800° увеличится в 5 раз. Аналогичная картина наблюдается и для стали, поэтому необходимо учитывать скорости деформирования контактных слоев при резании и вообще при трении. [c.79]

Таким образом, в зависимости от характера работы, для которой предназначены прессы, они при равных мощностях электродвигателей могут быть быстроходными или тихоходными и, следовательно, дающими различную производительность. Величина затрачиваемой при штамповке работы на деформацию металла выражается произведением действующего усилия на путь, на протяжении которого действует это усилие. Прессы, предназначенные для выполнения операций, у которых этот путь относительно мал (вырубка, пробивка, обрезка и т. п.), при одинаковой мощности электродвигателей и величине усилий деформации могут быть более быстроходными, чем прессы для глубокой вытяжки, где путь рабочего инструмента (пуансона штампа) во много раз больше. У прессов для вытяжных работ число ходов ползуна в минуту, кроме того, лимитируется оптимальной скоростью деформации, которая зависит от способности, применяемой при вытяжке технологической смазки, сохранять свои смазочные свойства при нагреве, связанным как с внешним, так и внутренним трением при деформировании металла. Так как этот нагрев растет с ростом скорости вытяжки, то последняя не должна превосходить определенных пределов (для мягкой стали 200н-300 мм1сек). В последнее время для повышения числа ходов пресса при глубокой вытяжке с сохранением оптимальной линейнойс корости деформации, стали применять специальные системы приводов. Они имеют электродвигатели с переменными скоростями, двухскоростные муфты включения, а также другие способы получения разных скоростей [c.7]

В табл. 3.2 приведены результаты испытаний на износ при трении скольжении (со скоростью 0,42 м/с) о контртело из стали 25ХГТ образцов из литых и деформированных штамповых сталей при температурах рабочего пространства 20, 500 и 700 °С [66]. [c.46]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...