Испытания на теплоустойчивость

Испытания на теплоустойчивость при транспортировании и хранении на холодоустойчивость при транспортировании и хранении на цикли- ческое воздей- ствие темпе- ратур на воздействие инея на воздействие пониженного атмосферного давления и температуры [c.464]

Для изделий, испытываемых на теплоустойчивость при эксплуатации, данное испытание проводится при следующих условиях если температура при транспортировании и хранении выше температуры при эксплуатации если в изделии имеются узлы, для которых опасна температура транспортирования и хранения и которые при испытании на теплоустойчивость при эксплуатации приобретают температуру меньшую, чем температура при транспортировании и хранении. Изделия испытывают в камере без нагрузки, т. е. в нерабочем рем име. [c.470]

При повышенной температуре испытывают греющиеся в процессе работы изделия. В этом случае испытания проводят следующим образом. Изделия помещают в термобарокамеру, температуру в которой- доводят до заданного значения. Одновременно на изделия подают установленную нагрузку. Температура и время выдержки должны соответствовать режиму испытаний на теплоустойчивость при эксплуатации. Затем снижают давление до требуемой величины. Изделия выдерживают в условиях пониженного давления и повышенной температуры воздуха. После выдержки изделия в установленном режиме проверяют параметры изделий, не извлекая их из камеры. Затем изделия отключают, давление плавно повышают до нормального, извлекают изделия из термобарокамеры, проверяют их внешним осмотром и при необходимости соответствующие их параметры. [c.480]

Испытание на воздействие пониженного атмосферного давления при невысоких значениях температуры осуществляют по следующей методике. Изделия помещают в термобарокамеру, подают на них электрическую нагрузку и повышают температуру в камере до заданного значения. Температуру и время выдержки выбирают такими же, как при испытании на теплоустойчивость. [c.480]

Испытание на теплоустойчивость при эксплуатации. Цель испытания — проверить параметры редукторов, устойчивость покрытий наружных поверхностей изделий в условиях воздействия повышенной температуры при эксплуатации. Испытание проводят в камере тепла при температуре воздуха (40 3) °С для исполнения У, (45 3) °С для исполнения Т. Влажность не нормируется, нагрузка соответствует паспортной, режим работы продолжительный S1 по ГОСТ 183—74. Продолжительность испытаний 4 ч при установившейся температуре масла в корпусе изделия В случае, если при указанной нагрузке температура масла в корпусе превысила допу [c.225]

Испытания на теплоустойчивость (рабочая температура +50 2° продолжительность испытания 10 ч предельная температура +65 2° продолжительность испытания 4 ч выдержка в нормальных условиях 4 ч). [c.199]

Для рационального ведения и автоматизации технологических процессов получения исходных заготовок литьем, обработкой давлением, резанием, сваркой и т.д., процессов нанесения покрытий и термической обработки и т.п. необходимо осуществлять испытание материалов на всех стадиях технологической цепочки. Во втором разделе "Испытания" рассматриваются все виды внешних воздействий и основных механических испытаний на растяжение, сжатие, усталость, удар, изгиб, кручение, твердость, вибрацию, трение и износ дается справочная информация по испытаниям на акустический шум и герметичность, а также по климатическим испытаниям (на теплоустойчивость, изменение температуры, холодоустойчивость, влажность, пыль, солнечное излучение, атмосферное давление, плесневые грибы, ионизирующие и электромагнитные излучения и поля). [c.9]

Испытания изделий на теплоустойчивость при транспортировании и хранении 467 — 470 [c.524]

НИИ численные значения предела прочности при растяжении колеблются в значительных пределах. Скорость нагружения весьма значительно сказывается на техническом пределе текучести. Ещё большее значение имеет продолжительность выдержки при данной нагрузке. Скорость же разгружения и продолжительность выдержки при разгрузке заметно на результаты не влияют [63] Из диаграммы фиг. 120 видно, что величина предела текучести при любой температуре наиболее сильно снижается в течение первых 5 мин. выдержки образца под нагрузкой. Для правильной оценки теплоустойчивых свойств стали продолжительность испытания на растяжение должна быть не менее 15—20 мин. [c.52]

Горячие испытания на изгиб в простейшем варианте являются качественной пробой для грубого отбора сплавов, обладающих лучшей теплоустойчивостью [47, 74], [c.63]

Одно из испытаний на термическую усталость сварной конструкции больших размеров, выполненной из отрезков труб диаметром 305 мм и толщиной стенки около 60 мм из нержавеющих хромоникелевых аустенитных сталей и перлитной хромомолибденовой теплоустойчивой стали с однородными и разнородными сварными соединениями, проводилось следующим образом. [c.28]

При этом обычно не устанавливается связь между длительной прочностью и другими механическими характеристиками, необходимая для контроля свойств металла. Как известно, опытные данные испытаний на жаропрочность имеют значительный разброс одной из важнейших причин этого разброса являются небольшие изменения в структуре металла образцов. Это особенно ярко проявляется у теплоустойчивых перлитных сталей, подвергаемых, [c.152]

В книге описано поверхностное упрочнение и защита от высокотемпературной коррозии деталей энергетического и другого вида оборудования путем химического никелирования технология нанесения никель-фосфорных покрытий на теплоустойчивые перлитные и на жаропрочные аустенитные стали. Рассматриваются стабильность структуры, защитные и прочностные свойства покрытия при высоких температурах. Излагаются результаты эксплуатационных испытаний деталей с никель-фосфорным покрытием, а также опыт промышленного применения процесса химического никелирования. [c.2]

При обычных, характерных для основных конструкционных материалов значениях параметра а изменение продольной деформации невелико и им можно пренебречь. На рис. 5.3.8 приведены кривые размахов продольных деформаций, полученные при испытаниях с постоянной амплитудой поперечной деформации для упрочняющихся алюминиевых сплавов (I и II) и разупрочняю-щейся теплоустойчивой стали. Из рисунка видно, что изменения продольной деформации невелики. [c.245]

На фиг. 67 представлен график зависимости износа образцов с различной теплоустойчивостью при испытании в условиях сухого трения в диапазоне изменения скорости скольжения от 0,005 до [c.83]

Наряду с влиянием металлов с различными исходными характеристиками на закономерности развития процессов схватывания первого и второго рода значительно влияют, как показали результаты лабораторных испытаний, методы обработки металлов (механическое упрочнение, закалка, химико-термическая обработка, электролитическое покрытие поверхностей трения металлами, диффузионное упрочнение поверхностных слоев металла различными элементами при совместном пластическом деформировании при трении, повышение теплоустойчивости металлов путем легирования редкими металлами и т. п.). [c.85]

Согласно ГОСТ 9466-75 электроды для сварки и наплавки сталей в зависимости от назначения разделены на классы для сварки углеродистых и низколегированных конструкционных сталей с < 600 МПа -У (условное обозначение) для сварки легированных конструкционных сталей с Qb > 600 МПа - Л для сварки теплоустойчивых сталей - Т для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами - В для наплавки поверхностных слоев с особыми свойствами - Н. Этот ГОСТ регламентирует размеры электродов, толщину и типы покрытий, условные обозначения, общие технические требования, правила приемки и методы испытания. [c.36]

Испытания с помощью жестких проб и на релаксацию надрезанных образцов показывают наличие температурных областей повышенной склонности к образованию околошовного растрескивания при термической обработке (рис. 62). Для конструкционных и теплоустойчивых сталей такой областью, оцениваемой по [c.100]

Для низколегированных конструкционных и теплоустойчивых сталей хорошие результаты обеспечивают кольцевые листовые (рис. 75, б) пробы и пробы, имитирующие сварку корневого слоя жестко закрепленного стыкового шва (рис. 75, в). По данным работы [108], при использовании пробы типа показанной на рис. 75, б, хорошие результаты обеспечиваются, когда толщина пластины, на которую производится приварка накладки, не меньше 35 мм. Во всех случаях усиление швов перед испытанием не должно подвергаться зачистке до плавного сопряжения с основным металлом. Для оценки околошовного растрескивания листовых высокожаропрочных никелевых сплавов используются кольцевые пробы типа показанной на рис. 75, г [ИЗ]. [c.127]

Требования к громкоговорителям изложены в ГОСТ 9010—84 Головки громкоговорителей динамические прямого излучения и ОСТ 4.383.001.85. Гол овки громкоговорителей должны выдерживать испытания на теплоустойчивость (до 60 °С), влагоустойчивость (до 93 2 % при +30 °С), холодоустойчивость (—20...40 °С), ударную устойчивость, ударную прочность и виброустойчивость. [c.121]

Испытания на программных установках типа УМЭ-10ТП проводились на сталях того же типа, что и при исследовании эффектов частоты и длительности циклического деформирования — аустенитная нержавеющая сталь Х18Н9 (650° С) и теплоустойчивая сталь ТС (550° С). Нагружение растяжением — сжатием, нагрев пропусканием тока. Выдержки вводились на уровне максимальных напря/кений при растяжении и сжатии или только растяжении. Скорость нагружения порядка 100 кгс/мм° в минуту, что соответствовало длительности активной части цикла 1 мин. Время выдержек 1, 5, 50 и 500 мин. [c.98]

После построения по данным испытаний на малоцикловую усталость теплоустойчивой хромомолибденовой стали в интервале температур 250—550° С и аустенитных сталей типа 18Сг— 8Ni и 16Сг—8Ni в интервале 400—750° С обобщенных кривых в координатах log е — Р было получено среднее значение постоянной С = —2. Следовательно, долговечность при малоцикловой усталости, определяемая по числу циклов до разрушения, менее чувствительна к изменениям температуры, чем долговечность при ползучести (С = 20), определяемая по времени до разрушения. [c.47]

Вследствие этого применяются разнообразные виды испытания на жаропрочность и жаростойкость испытания на ползучесть и длитель ную прочность при статическом нагружении испытания на высокотем пературиую и термическую усталость испытания на газовую коррозию в различных средах испытания в скоростных газовых потоках и др Для оценки теплоустойчивости и жаропрочности наибольшее рас пространенне в настоящее время в промышленности и в исследователь ских работах получили испытания на растяжение при повышенных тем пературах (ГОСТ 9651—73) на ползучесть и длительную прочность проводимые по схеме одноосного растяжения (ГОСТ 3248—81 и ГОСТ 10145—81) [c.292]

Приборы подвергаются следующим видам испытаний а) на влагоустойчивость б) на теплоустойчивость в) па устойчивость к воздействию грибковой плесени [c.718]

Испытания на степень защиты от проникновения брызг и влаги, теплоустойчивость, степень защиты от проникновения пыли проводятся не реже 1 раза в год. Испытаниям на плеснестойкость и устойчивость к воздействию солнечной радиации подвергаются только опытные образцы. [c.410]

Дуговая сварка теплоустойчивых сталей в соответствии с изложенными выше рекомендациями обеспечивает кратковременные свойства сварных соединений на уровне соответствующих свойств основного металла. Однако длительная прочность соединений обычно ниже, чем у свариваемой стали. Это объясняется разупрочнением металла в околошовной зоне вследствие дополнительного высокотемпературного отпуска и неполной перекристаллизации при нагреве в интервале температур отпуска сталп — точкп Ас . При этом степень разупрочнения сварных соединений, резко выявляемая при испытании на длительную прочность, зависит, с одной стороны, от погонной энергии сварки, а с другой — от степени упрочнения сталей термической обработкой и структурной стабильности (отпу-скоустойчивости) стали. [c.89]

Продолжительность испытания. Из диаграмм рис. 47 и 48 следует, что во избежание опасных переоценок теплоустойчивых и жаропрочных свойств стали продолжительность испытания на разрыв должна быть не менее 15—20 мин. В соответствии со взглядами многих исследователей автор в своей практике придерживается продолжительности растямсения 20— 30 мин. [c.61]

Результаты испытаний на растяжение приведены в табл. 2. Они показывают, что спекание в атмосфере диссоциированного аммиака понижает механическую прочность сплава приблизительно на 10—19% против того значения, какое было получено при спекании в атмосфере водорода [7, 8]. Испытание образцов на растяжение при температуре 673° К показало, что прочность исследуемых сплавов понизилась незначительно. Таким образом, добавки никеля значительно повышают теплоустойчивость железо-никельграфитовых сплавов в интервале температур до 673° К. [c.65]

По такой методике (описание ее дано в гл. 1) осуществляли испытания на смятие кроме стали 5ХНМ и теплоустойчивых Сталей. При этих испытаниях было установлено, что сопротивление смятию при термоциклическом силовом воздействии теплоустойчивых сталей зависит от состояния материала (литое, деформированное). [c.44]

В табл. VII.И приведены значения пределов длительной прочности металла теплоустойчивых сварных швов [1, 5], а в табл. VII.12 — значения пределов длительной прочности сварных соединений, наиболее широко используемых в отечественной практике сталей [5]. При сварке сталей марок 20, 15ХМ, 12МХ и 20ХМЛ сварные соединения по своей длительной прочности не уступают свариваемому металлу. Разрушение при испытании на длительную прочность происходит по основному металлу вдали от шва. [c.445]

Так же как и для стали 1Х18Н9Т, испытания теплоустойчивой стали проводились с выдержками по схеме деформирование на большой скорости, выдержка, по времени соответствующая числу циклов деформирования на большой скорости. В отличие от стали 1Х18Н9Т, для которой испытания по этой схеме подтвердили эквивалентность времени выдержки и времени циклического деформирования, теплоустойчивая сталь показала полную нечувствительность к выдержкам без нагрузки. Лишь в первом после выдержки полуцикле деформирования отмечается некоторое уменьшение ширины петли, которая уже в следующем полуцикле достигает значения, соответствующего номеру полуцикла, отсчитываемому от начала процесса циклического деформирования (рис. 2.3.8, б). [c.100]

Испытания проводились на двух, различных с точки зрения циклических свойств, материалах — аустенитной нержавеющей стали Х18Н10Т (стабилизирующейся) и теплоустойчивой стали ТС (разупрочняющейся) — в условиях мягкого и жесткого нагружения на машине УМЭ-10Т. Одновременно регистрировали диаграммы циклического деформирования с измерением продольных и поперечных деформаций. Продольную деформацию образцов измеряли деформометром от машины УМЭ-10Т, поперечную — специальным поперечным деформометром, описанным в работе [77]. [c.240]

Особого внимания заслуживает контроль свойств крупногабаритных отливок и поковок для сварных узлов. В ряде случаев их сертификатные свойства также выдаются на основании испытаний образцов, вырезанных из контрольных планок, термообрабатываемых вместе с деталью. В то же время, как было указано в главе И, широко распространенные теплоустойчивые и жаропрочные стали перлитного и феррито-мартенситного классов, являясь термически упрочняемыми, могут заметно менять свои свойства в зависимости от относительно небольших изменений температуры нагрева и скоростей охлаждения. В практике изготовления ряда крупногабаритных деталей (корпусов арматуры, цилиндров и т. п.) из легированных теплоустойчивых сталей марок 20ХМФЛ, 15Х1М1Ф и др. имели место случаи, когда свойства образцов, вырезанных из контрольных планок, являлись удовлетворительными, в то время как свойства материала узлов были ниже требуемых. [c.95]

Исследования по влиянию циклического (прямоугольного) изменения напряжения и температуры на долговечность шести марок теплоустойчивой и жаропрочной стали в % (молибденовой с 0,3 7vlo, хромомолибденовой 2,3 Сг — 1 Мо, двух хромомолибденованадиевых 1 Сг—1 Мо—0,3 V, нержавеющих хромистой 12 Сг—1 Мо и хромоникелевой 17 Сг—13 Ni—1 Мо) с испытаниями длительностью 20 ООО ч проводили в интервале макси- [c.175]

Разрушению в диапазоне комнатных температур могут подвергаться сварные изделия во время ремонта и последующего испытания конструкций, бывших в эксплуатации при высоких температурах. Причиной их в этих случаях обычно являются процессы высокотемпературного охрупчивания, не сказывающиеся заметно на пластичности и вязкости при высоких температурах, но заметно повышающие хрупкость при комнатной температуре. К таким процессам относится тепловая хрупкость и деформационное старение низколегированных конструкционных и теплоустойчивых сталей, 475-градусыое и а-охрупчиваиие ферритных и аустенитных сталей и ряд других процессов старения. Механизм развития указанных видов хрупкости и способы ее устранения будут рассмотрены в главах, посвященных соответствующим сталям. [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...