Давление пульсационное

Здесь первое слагаемое в квадратных скобках описывает генерацию энергии за счет перепада давления в ячейке, третье — обмен с энергией /с , а но сравнению с остальными слагаемыми — малая величина. Уравнение пульсационной энергии получается вычитанием (3.4.63) из (3.4.54) и с учетом (3.4.60) и подчеркнутых одной чертой членов (3.4.54), входящих в первую величину (3.4.55), имеет вид [c.141]

Пульсационными струйными течениями преобразуют энергию давления газа в тепло и холод, охлаждают и конденсируют природные газы на промыслах при подготовке их к транспорту, интенсифицируют эжекцию. [c.6]

При рассмотрении турбулентного пограничного слоя в 4 гл. VI мгновенные значения скорости, давления и температуры в уравнениях пограничного слоя несжимаемой жидкости заменяются суммами средних по времени и пульсационных составляющих. [c.249]

Изменение давления жидкости вследствие турбулентных пульсаций скорости пропорционально взятому со знаком минус произведению плотности жидкости на квадрат пульсационной скорости [c.395]

Рассматривая различные случаи движения жидкости, мы не делали различия между ламинарным и турбулентным течениями, так как уравнения, описывающие ламинарные и турбулентные потоки, одинаковы, если они включают актуальные (истинные) значения входящих в них скорости, давления и т. д. Особенность турбулентного потока состоит в том, что в каждой его точке режимные параметры имеют пульсационный характер изменения во времени, который не поддается аналитическому описанию. Поэтому при исследовании турбулентных потоков вводятся осредненные по времени значения этих параметров, которые измеряются при экспериментальном исследовании и позволяют получить объективную информацию о таких потоках. [c.17]

Турбулентное течение подчиняется статистическим законам, г. е. закономерностям теории вероятностей. Для математического описания турбулентный поток разделяют на осредненное и пульсационное движение. Тогда мгновенные значения скорости, давления и температуры будут определяться суммой осредненной и пульсационной составляющих. [c.256]

Процедуру получения уравнений турбулентного течения рассмотрим на примере уравнений неразрывности и движения. Представим составляющие вектора скорости, давление и плотность в в виде суммы осредненных и пульсационных величин [c.41]

Кавитационные разрывы получаются в тех точках потока, где давление за счет пульсационного вакуума снижается до величины р - давления насыщенных паров. [c.228]

Уравнения движения и сплошности струи могут быть написаны через соответствующие пульсационные составляющие скорости и давления в цилиндрической системе координат 226 [c.226]

С увеличением скорости потока в трубном пучке пульсации сначала уменьшаются, а затем полностью исчезают. Для более высоких давлений диапазон скоростей, в котором устанавливаются пульсационные режимы, ниже. Этот диапазон уменьшается также с увеличением сопротивления экономайзерного участка трубного пучка. [c.75]

При выводе уравнения (2.52) изменения интенсивности теплоотдачи в пульсационных режимах не учитывались. Между тем при низких давлениях они могут быть весьма заметны. Поэтому расчеты по зависимости (2,52) могут приводить к заниженным значениям Ар ш.мин . Решение, проведенное в предположении, что тепловосприятие среды изменяется пропорционально расходу, привело к зависимости [c.77]

Рабочий процесс в генераторах может протекать стационарно и пульсационно. Стационарно — в турбинных и реактивных двигателях при постоянном давлении в камерах сгорания. Пульсационно — в поршневых двигателях, турбинных и реактивных при постоянном объеме камеры во время сгорания топлива камера закрывается клапанами. На импульсах — ударных волнах — основана работа ударной трубы, позволяющей получить высокие температуры газа и его ионизацию. Так, при медленном сжатии воздуха без теплообмена с окружающей средой до [c.147]

Увеличение мощностей гидроагрегатов приводит к увеличению скоростей рабочих сред, следовательно, эксплуатация гидромашин происходит при увеличенных числах Re, характеризующихся развитой турбулентностью потока. При этом возрастают как осредненные, так и пульсационные компоненты полей скоростей и давлений рабочей среды. [c.103]

Рис. IV.5. Безразмерный спектр мощности пульсационного давления, действующего на стенку

Рис. 1.7. Отношение среднеквадратичного отклонения пульсационного давления от среднего к среднему давлению над решеткой в зависимо от скорости псевдоожижения

Вывод математической модели на пульсационный режим производился аналогично выходу на пульсационный или граничный режим в экспериментальной установке. При определенных начальных условиях и большом начальном расходе, обеспечивающем устойчивый режим потока в трубе, медленно снижался перепад давления между коллекторами до выхода модели на пульсацию потока заданной амплитуды. [c.53]

Для синусоидальных колебаний градиента давления или массовой скорости в канале пульсационное трение на стенке канала в первом приближении [c.98]

На рис. 103 приведено изменение амплитуды колебания пульсационной и осредненной по времени скорости потока газа по радиусу канала при частоте колебаний 36 Гц вблизи пучности скорости стоячей волны. Амплитуда колебания скорости в ядре потока практически постоянна, вблизи стенки трубы наблюдается небольшой максимум. Осредненная по времени скорость потока существенно отличается от стационарного значения. Максимум скорости наблюдается вблизи поверхности. Для сравнения на этих графиках пунктирной линией нанесен профиль скорости, соответствующий стационарному потоку. На этих же графиках изображена форма колебаний давления и форма сигнала, регистрируемая термоанемометром в центре канала. Форма колебания давления примерно соответствует форме колебания массовой скорости. [c.212]

Необходимая система уравнений может быть получена непосредственно из (4.1) и (4.2) путем перехода к цилиндрической системе координат. Расчеты с использованием указанных уравнений при соответствующих граничных условиях позволяют проанализировать особенности закрученных течений с переходом через зону Вильсона. К ним относятся 1) смещение этой зоны по потоку при переходе от корневого обвода к периферийному, что объясняется радиальными градиентами температур и давлений 2) более резкое изменение термодинамических параметров, скоростей и углов по радиусу и вдоль канала 3) смещение прикорневой области отрыва и возвратных течений по каналу. Особенно важно, что благодаря флуктуационному механизму конденсации изменение пульсационных характеристик потока вначале происходит в корневых сечениях, где температуры пара ниже, чем в периферийных только на значительных расстояниях от входного сечения фиксируется снижение амплитуд пульсаций вблизи периферии. [c.177]

Изложенные соображения о пульсационном характере конденсационного процесса в конфузорных каналах при дозвуковых скоростях, интенсификации турбулентности перед зоной Вильсона, а также о частичном вырождении пульсаций при появлении устойчивых мелких капель проверялись экспериментально в суживающемся сопле. Пульсации полного и статического давлений измерялись специальными малоинерционными микрозондами (см. гл. 2). Предварительно зонды тарировались в статических и динамических условиях. Амплитуды пульсаций измерялись на различных частотах в пределах [=1,5-Ьб кГц, при достаточно высокой начальной турбулентности потока т 2- 6 % и постоянных числах Маха (Mi = 0,65) и Рейнольдса (Rei = 2,3-10 ). Последнее определялось по формуле [c.195]

К изложенному следует добавить, что введение ОДА в зону влажнопарового вихревого следа за пластиной сильно меняет пульсационные характеристики полного и статического давления в зоне небольшого перегрева при переходе через состояние насыщения и в области влажного пара амплитуды пульсаций интенсивно снижаются (рис. 9.6). [c.303]

Изменение энергии выделенного элементарного объема ЛУп возникает ib связи с притоком тепла и работой внешних сил (массовых и поверхностных). Причем это изменение проявится в увеличении кинетической энергии среднего и пульсационного движения и в изменении внутренней энергии элемента. Учитывая, что для дисперсных потоков теплоносителей характерны в основном умеренные скорости течения, пренебрегаем изменением давления и кинетической энергии компонетов. Полагая также, что внутренние источники или стоки энергий отсутствуют, в соответствии с первым законом термодинамики для изобарных процессов получим, что количество переданного элементу ДУц за время Лт тепла AQa равно изменению энтальпии его компонентов [c.40]

Для сыпучей среды, гравитационно движущейся в режиме плотного слоя, характерно увеличение давления на боковые стенки канала при переходе слоя в движение небольшие усилия, воспринимаемые дном канала и равные лишь весу частиц в подсводном пространстве независимость расхода слоя в процессе его свободного истечения от высоты слоя (в отличие от однородных жидкостей), если H n>Do , пульсационный, периодический характер медленного опускания слоя, отмеченный и совершеннно не объясненный Грегори как движение с зависанием и проскальзыванием [Л. 130, 184], и пр. [c.307]

В данном уравнении используют поправки, учитывающие в некотором, так называемом квазиакустическом приближении малую сжимаемость жидкости, которая может приводить к акустическому излучению энергии пульсационного радиального движения в бесконечность и к дополнительному сдвигу фаз между пульсациями давления в жидкости и скоростью стенок пузыря. Эти поправки (см. [54]) основаны на гипотезах, состоящих в том, что возмущения Гф (гипотеза Триллипга — Херринга, где ф — потенциал радиального движения) или величины г ш 12 - - Ui — p/pi) (гипотеза [c.268]

Существует характерная степень расширения в вихревой трубе (или относительная доля охлажденного потока) (рис. 4.11), при которой кинетическая энергия вынужденного вихря становится больше исходной. На режимах вращения вынужденного вихря отстает от закона вращения твердого тела — со = onst. Избыточная кинетическая энергия свободного вихря расходуется на трение о стенки (работа внешних поверхностных сил) и на работу внутренних поверхностных сил. При турбулентном течении пульсационное движение непрерывно извлекает энергию из ос-редненного движения. Эта чдсть энергии обеспечивает работу переноса турбулентных молей в поле радиального фадиента статического давления [121, 122]. Если допустить, что под действием турбулентности перемещаются среднестатистические турбулентные моли с массой dm, совершающие элементарные циклы парокомпрессионных холодильных машин, то можно найти работу, затраченную на их реализацию. Объем турбулентного моля и путь его перемещения невелики по сравнению с контрольным объемом П, поэтому изменение температуры при изобарных процессах теплообмена моля с окружающими его частицами незначительно. Это позволяет, не внося существенной погрешности, заменить цикл Брайтона циклом Карно. Тогда работа по охлаждению выделенного контрольного объема П равна сумме элементарных работ турбулентных молей [c.206]

Создание и применение новых процессов, аппаратов и установок со струйными течениями требуют решения конструкторских, технологических и оптимизационных задач, при выполнении которых определяются их основные размеры, обеспечивающие максимальную эффективность технологических процессов, а также находятся значения параметров этих процессов на выходе из аппаратов и установок. При решении таких задач необходимо рассчитывать термогазодинамические процессы, происходящие в различных типах струйных течений свободно истекаю1цих, эжек-ционных, кавитационных, пульсационных, вихревых и проч., находить их максимальную эффективность, например максимальный КПД процессов эжекции и энергоразделения. Кроме того, необходимо рассчитывать распределение по поперечным сечениями струйных течений следующих величин количеств взаимодействующих сред, количеств жидкой и газовой фаз, образовавшихся в результате этого взаимодействия, их компонентных составов, скоростей, температур, давлений, плотностей, энтальпий и других величин термодинамических и физических параметров. [c.7]

Рис 7.6. Изменение удельной холоднопроизводительности q в зависимости от начального давления газа в процессе его пульсационного охлаждения при = 303 К [c.184]

Отсос является важным средством ламинаризации пограничного слоя (стабилизации ламинарного движения), чем обеспечивается снижение сопротивления трения, атакже теплопередачи. Физически эффект ламинаризации объясняется тем, что при помощи отсоса устраняются очаги пульсационного движения,характерного для турбулентного пограничного слоя. Отсос способствует уменьшению толщины пограничного слоя и, как следствие, задерживает его переход в турбулентное состояние. Вместе с тем профили скоростей ламинарного слоя с отсосом имеют форму, которая более устойчива даже при равных толщинах. При этом, как показывают исследования, отсос влияет на форму профиля так же, как снижение давления. [c.104]

Проаналиаяруйте кинематические особенности гидравлических прыжков. Как изменяются пульсационные характеристики скорости и давления в пределах гидравлического прыжка [c.122]

Переходя к изучению турбулентного пограничного слоя в сжимаемой жидкости, отметим следующее современные знания о механизме турбулентного переноса количества движения и теплоты недостаточны для того, чтобы аналитически определить трение (т. е. коэффициент трения j) и теплообмен (т. е. коэфф1щиент теплоотдачи ос). Поэтому во всех созданных методиках расчета в той или иной форме используются экспериментальные данные. Ранее, в гл. 7, уже отмечалось, что для математичес у0Г0 исследования турбулентного движения целесообразно разложить его на осредненное и пульсационное движения. В турбулентном течении сжимаемой жидкости происходят пульсации скорости, давления, плотности и температуры. [c.217]

Рассмотрим систему уравнений двухмерного турбулентного пограничного слоя сжимаемой жидкости на продольно-обтекаемой пластине с нулевым градиентом давления, полученную Ван-Дрий-стом [103]. Если турбулентное движение разложить на осредненное и на пульсационное движения н пренебречь молекулярным переносом количества движения и теплоты, то уравнение движения и энергии можно представить в следующей форме [c.217]

В формулу (5-45) входит средняя скорость v, найденная исходя из осред-ненных во времени скоростей и. Поэтому (/1вак)макс> установленный по указанной формуле, является о средненным вакуумом. М г н о в ен ны й (актуальный) вакуум в какой-либо точке потока равен осредненному вакууму, увеличенному на так называемый пульсационный вакуум (являющийся или положительным, или отрицательным). Из сказанного ясно, что мгновенные вакуу п>1 в отдельных точках потока могут значительно превосходить величину ( ак)мако вычисленную ПО формуле (5-45). Таким образом, можно утверждать, что кавитация потока (см. 1-5) должна начаться ранее, чем осредненное давление р , вычисленное по формуле (5-43), достигнет величины р (давления насыщенных паров). [c.222]

В пярогенерирующих трубах при определенных условиях могут возникнуть периодические колебания расходов и давления среды.. Такие режимы называются пульсационными. При пульсационных режимах теплоноситель может менять свое направление движения на обратное, переходя через нулевое значение скорости среды. Пе- риодические изменения скорости вызовут колебания температур стенки, которые приведут к появлению трещин и разрушению трубы. Е практике эксплуатации прямоточных котлов трещины на внутренних поверхностях труб, вызванные пульсациями скорости, неоднократно наблюдались. [c.75]

Длина парогенерирующего тракта оказывает влияние на qm в тех случаях, когда в циркуляционном контуре могут развиваться низкочастотные пульсации давления и расхода парожидкостной смеси. Здесь эти данные не рассматриваются, так как в парогенераторах пульсационные режимы не допускаются. [c.296]

Параметры двусторонних гидро-пульсационных установок зарубежного производства приведены в табл. 20. В СССР выпускают знакопеременные гидропульсационные установки нескольких типов с верхним и с нижним расположением цилиндров (табл. 21). В знакопеременных гидропульсацион-ных установках применяют чисто гидравлические, неразделенные и разделенные гидропневматические аккумуляторы, Большое преимущество чисто гидравлических аккумуляторов — возможность использовать весь диапазон рабочих давлений. Однако относительно высокая жесткость жидкостной системы приводит к потере части циклической энергии на возбуждение переменной составляющей противодавления. Обычно допускается размах давления в системе противодавления при максимальной амплитуде давления пульсатора до 4 МПа. Поскольку сопротивления соединительных трубопроводов носят активный и реактивный характер, объемная упругость масла в аккумуляторе может быть скомпенсирована для определенного диапазона рабочих частот. [c.96]

В отечественном агрегатном комплексе систем испытательных машин и приборов (АСИП) предусмотрены насосные установки производительностью 2.5 5 10 25 л/мин для комплектации машин статического действия и гидро-пульсационных установок с давлением 25 МПа, а также насосные установки производительностью 50 100 и 200 л/мин для комплектации машин с электрогидравлическим возбуждением (табл. 11). [c.225]

При изучении влияния центробежных сил на течение аномальновязкой жидкости исследуются гидродинамические характеристики и теплообмен неньютоновских жидкостей — растворов и расплавов полимеров. На основании этих исследований определяются оптимальные условия стационарного и пульсационного течения реологических сред в каналах, являющихся рабочими частями машин и аппаратов химической и добывающей промышленности. Для оптимизации условий течения рассматриваются вопросы управления гидродинамическими параметрами потока. Исследования влияния на поток жидкости поля действия центробежных сил позволили разработать новую алмазную пилу, заполненную жидкостью. В этом инструменте снижены температурные напряжения в алмазоносном слое, благодаря чему повышается его стойкость. Помимо этого наличие в инструменте двухфазной среды металл — жидкость снизило уровень звукового давления, что улучшает санитарные условия труда рабочих при обработке различных материалов. В настоящее время проводятся конструкторско-технологические работы по созданию алмазной пилы с улучшенными характеристиками за счет эффективного использования жидкости для снятия температурного напряжения и уменьшения звукового давления в процессе ее эксплуатации. [c.111]

Поскольку силы, действующие на погруженное в слой тело небольших размеров, определяются характером его обтекания плотной фазой, они пульсируют с частотой, равной частоте прохождения пузырей (пульсаций давления), причем совершенно ясно, что с увеличением высоты слоя, т.е. размеров (скорости подъема) пузырей и масштаба пульсационных движений материала, максимальная сила тоже должна возрастать. В крутгаых промышленных аппаратах с высоким слоем следует ожидать значительно больших усилий и связанных с ними эффектов, нежели в небольших лабораторных установках. [c.29]

О явлениях, связанных с реакциями между водой и металлическим натрием, в частности применительно к парогенераторам, упоминается во многих работах [5—7]. Указывается, что взаимодействие это имеет пульсационный характер и вызывает скачкообразное повышение температуры и давления. Проводился термодинамический расчет реакций [8]. В отдельных случаях, в зависимости от количества подаваемой воды и начальной температуры натрия, атмеч-алось местное повышение давления (на 19—20 бар) и температуры (Д = 220°С) [7—9]. Циркуляция жидкого натрия приводит к выравниванию температуры когда в циркуляционный контур с расходом натрия 680 м /ч через калиброванное отверстие вводилась вода в количестве 50 л/ч, не наблюдалось повышения температуры в месте инжекции воды. При уменьшении расхода жидкого натрия до 22,6 M j4 отмечено местное повышение температуры до 55° С. Таким образом, необеспеченный теплоотвод из зоны реакции может вызвать значительное местное повышение температуры и давления. [c.270]

В каналах решеток пульсации давлений, скоростей и температур создаются неравномерным распределением скоростей п термодинамических параметров на входе и взаимодействием кромочных вихревых следов с профилями последующей решетки. В конечном счете этот хмеханизм образования конденсированной] фазы является также пульсационным. Установлен также физически иной (и вполне самостоятельный) механизм конденсации, обусловленный высокой турбулентностью. [c.80]

В качестве иллюстрации на рис. 5.25, б приведены пульсацион- ные характеристики вдоль средней линии канала решетки в зависимости от числа М.1. Характерно изменение пульсационных спектров при переходе к сверхзвуковым скоростям амплитуды пульсаций статического давления резко возрастают в косом срезе. При Mi1 возмущения, создаваемые стержнями, проникают в косой срез решетки и внутрь канала. [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...