Коэффициенты касательные при кручении

Указание. Сечение шпонки выбрать самостоятельно. Припять, что нормальные напряжения изгиба изменяются по симметричному циклу, а касательные напряжения кручения — по пульсирующему. При определении коэффициента запаса прочности для сечения под серединой подшипника, учесть концентрацию напряжений от напрессовки. [c.208]

Расчет по эквивалентному моменту является приближенным, так как в нем, в частности, не отражен различный характер изменения во времени нормальных напряжений изгиба и касательных напряжений кручения. Уточненный расчет проводят, вычисляя коэффициенты запаса прочности п для ряда сечений вала. При этом применяют формулу [c.377]

Следует обстоятельно обсудить вопрос об опасной точке сечения. Опираясь на ранее полученные сведения о пространственном изгибе бруса круглого поперечного сечения, надо напомнить, что наибольшие нормальные напряжения возникают в точках пересечения контура с силовой линией. Видимо, придется также напомнить, как геометрическим сложением моментов определяется положение силовой линии. Далее, напомнив, что при кручении бруса круглого поперечного сечения наибольшие касательные напряжения возникают в точках контура поперечного сечения, приходим к выводу, что в тех точках, где максимальны нормальные напряжения от изгиба, и касательные напряжения будут наибольшими. Таким образом, в общем случае одна из этих точек опасна в частных случаях, когда материал бруса одинаково работает на растяжение и сжатие, обе эти точки одинаково опасны. Определение понятия опасная точка , конечно, остается прежним, т. е. точка, для которой коэффициент запаса минимален. Применительно к рассматриваемой теме это понятие конкретизируется — точка, для которой эквивалентное напряжение максимально. Подчеркиваем, нельзя говорить точка, в которой, .. , так как эквивалентное напряжение — величина расчетная, воображаемая. К сожалению, такая небрежность нередко встречается в учебной литературе. [c.167]

Коэффициент 2 в этой формуле учитывает момент касательных напряжений, нормальных к средней линии сечения. Как доказывается в теории упругости, при кручении этот момент в точности равен моменту напряжений, параллельных средней линии. После подстановки значения Я получаем [c.416]

Эти уравнения позволяют вычислить номинальную силу растяжения и касательные напряжения кручения в болте. Коэффициент трения колеблется в широких пределах в зависимости от условий на поверхности резьбы типовые значения р = 0,2—для несмазанной резьбы и р = 0,13 — для смазанной. Нижних значений можно ожидать при кадмиевом покрытии или смазке с двусернистым молибденом. [c.330]

Примечание. Коэффициенты я з и С применяют при расчете приведенных к симметричному циклу напряжений из условия эквивалентности по п ,- вычисленным по амплитудам переменных напряже,ний. Коэффициенты (без индекса) применяют при использовании предельной кривой усталости по разрушению, и при приведении к симметричному циклу из условия равенства наклонов предельной и непредельной кривых 0 =ф(ст ) (Т =(р(0 ). В таблице 1] =т /(т —т ), где Tjj—предел прочности при кручении среднее напряжение кручения Tj., Oj, и соответственно нормальные к граням х, у и касательные в площадке ху напряжения. Индексами v п т обозначены вели- [c.86]

Особенности расчета злементов конструкции по критерию усталостного разрушения рассмотрены в работах [20, 66]. Ресурс деталей при циклических напряжениях, обусловленных вибрацией, зависит от конструктивных, технологических и эксплуатационных факторов. Влияние их на прочность учитывают расчетным коэффициентом запаса прочности п, который сравнивают с допускаемым значением коэффициента запаса [к]. При осевом растяжении-сжатии или изгибе детали определяют коэффициент запаса по нормальным напрял<ениям ц, при кручении — по касательным напряжениям при сложном сопротивлении — коэффициент п = Па т ]Л а + [c.641]

Определение касательных напряжений в поперечном сечении при кручении и изгибе [1 ], [47], [50], 65], сумм главных напряжений внутри контура плоской детали [25]. [46]. [60], температур в плоском и объемном поле [9], [10]. [12].[42], [50], коэффициентов полинома функции конформного отображения круга на заданную об-ласть [36]. [50], [69] и др. [c.255]

В проведенных опытах коэффициенты концентрации напряжений при изгибе в плоскости колена вычислялись как отношение наибольших главных напряжений на поверхности галтели к номинальным напряжениям в щеке, а при кручении — как отношение наибольших касательных напряжений на поверхности галтели к номинальным напряжениям в шейке. [c.257]

Коэффициент концентрации касательных напряжений в галтели при кручении вычисляется по формуле [c.258]

Попытку учесть влияние градиентов напряжений на величину предела текучести пластичных материалов при изгибе и кручении стержней простейшей формы (прямоугольник, ромб, круг, двутавровый стержень — при изгибе, полный стержень — при кручении) сделал И. А. Одинг [326], вводя в условие постоянства максимальных касательных напряжений некоторый коэффициент эквивалентности, величина которого определяется геометрией сечения. Для полого образца из пластичного материала предел текучести при кручении, по Одингу, может быть определен И8 выражения [c.203]

Вал цилиндрической зубчатой передачи получает от электродвигателя мощность N = 29,4 квт при частоте вращения п = 800 об мин. Определить коэффициент запаса прочности для сечения вала под серединой шестерни. Материал вала — сталь 45 От = 370 н мм а 1 = = 240 н мм Тт = 190 н мм т 1 = 140 н мм у, принять (Ка)о = = (Кх)о = 2,0. При расчете принять, что нормальные напряжения изгиба изменяются по симметричному циклу, а касательные напряжения кручения — по отнулевому (пульсирующему). Размеры вала приведены на рис. а. [c.327]

Условные обозначения А — площадь в мм Ат. — площадь замкнутой фигуры, ограниченной средней линией в мм Ь — ширина в мм с — жесткость в кгс/мкм й — деформация (перемещение) в мм О — коэффициент демпфирования (безразмерный) Е — модуль упругости в кгс/мм /г(о) — безразмерное отклонение в точке а, относящееся к л-й собственной частоте [г(х) — безразмерное отклонение в точке I, относящееся к г-й собственной частоте С — модуль сдвига в кгс/мм / — момент инерции в мм 1т — геометрическая жесткость сечения при кручении в мм Ь— длина в мм М — момент в кгс мм т — масса в кг с /мм Р — сила в кгс Ра — сила в точке а в кгс Р — поперечная сила в кгс 5 — статический момент инерции в мм 5 — длина (путь) в мм 5 =/(1) — оператор Лапласа х — координата (отрезок) в мм X — скорость в мм/с х — ускорение в мм/с у—координата (отрезок) в мм г — координата (отрезок) в мм б — толщина стенки в мм в — маховый момент инерции в кгс мм с А — коэффициент касательных напряжений К — собственное значение (число) <р — угол между главной осью инерции и нейтральной осью в град Ф — угол поворота при кручении в град или радиан (О — собственная частота в с- [А] — произвольная матрица [Д] — матрица демпфирования [ ] — единичная матрица [ ] — матрица податливости — матрица податливости для системы с несколькими защемлениями (заделками) [/ ея] — матрица податливости для системы с несколькими местами заделки и дополнительными связями [/ и] — матрица для системы со связями [/С] — матрица жесткости [Л1] — матрица общей массы [т]— матрица массы элемента Т] — матрица преобразования [у] — матрица приведения нагрузок (I — вектор перемещения — вектор внутренних сил О — нуль-вектор р — вектор нагрузки [c.57]

Предполагаем, что фланцы достаточно жестки и что давление р распределяется по стыку равномерно. Силы трения, учитывая касательную податливость стыков, следует считать пропорциональными относительным смещениям, т. е. пропорциональными расстоянию р от полюса поворота — центра тяжести стыка (по аналогии с распределением напряжений при кручении круглых цилиндров). Тогда реализуемый коэффициент трения на расстоянии р от полюса / , а условие прочности сцепления (что момент сил трения в стыке больше внешнего момента) [c.138]

К ТА к- — эффективные коэффициенты концентрации напряжений при изгибе и при кручении (табл. 13.2) е, и Ет — масштабные факторы для нормальных и касательных напряжений (табл. 13.3) и я1 т — коэффициенты, учитывающие влияние постоянной составляющей цикла на усталостную прочность (табл. 13.4). [c.379]

Условие прочности при кручении стержней круглого поперечного сечения формулируется аналогично условию прочности при растяжении — стержень будет прочным, если максимальное касательное напряжение остается меньше допускаемого касательного напряжения. Допускаемое касательное напряжение находится путем деления на коэффициент запаса прочности опасного напряжения, найденного в экспериментах при чистом сдвиге [c.388]

С помощью этих коэффициентов мы можем записать очень простые формулы для жесткости при кручении С, крутки и наибольшего касательного напряжения. Имеем [c.280]

При кручении коробчатых балок прямоугольного (неквадратного) сечения также возникают депланации точек поперечных сечений. В тех случаях, когда отсутствует стеснение депланаций, в таких балках возникают лишь касательные напряжения чистого кручения. При стеснении депланации в сечениях, расположенных около места стеснения, возникают касательные и нормальные напряжения стесненного кручения. Влияние стеснения депланации при кручении так же, как и при изгибе, удобно учитывать коэффициентом перенапряжения. В таком случае касательное напряжение стесненного кручения [c.255]

При кручении расчетные формулы для определения коэффициента запаса прочности щ по касательным напряжениям будут аналогичны формулам (14.21) и (14.22) [c.358]

Большой практический интерес при кручении круглых валов представляет концентрация напряжений у продольных пазов, предназначенных для помещения шпонок. Если шпоночный паз имеет прямоугольное сечение (рис. 150, а), то в выступающих углах т касательные напряжения равны нулю, а во входящих углах п напряжения теоретически бесконечно велики (практически же их величина ограничена пределом текучести ). Как показали исследования, коэффициент концентрации напряжений для паза при заданных глубине его и размерах вала зависит главным образом от кривизны поверхности по дну паза. Поэтому углы п необходимо скруглять, причем с увеличением радиуса скругления концентрация напряжений будет уменьшаться. Так, с увеличением р1адиуса от 0,1 до 0,5 глубины паза коэффициент к снижается более чем в. 2 раза. [c.218]

Заметим, что коэффициент запаса прочности по пределу текучести j = = 410 МПа будет больше = ат/амакс=410/102 = 4,02. Учитывая только касательные напряжения при кручении, получим т 1 180 [c.299]

Указание. При вращении вала полагать, что нормальные напряжения от изгиба изменяются по симметричному циклу, а касательные от кручения постоянны отношение Кд/Вд следует вычислять по формуле Kje =(Kjeg) l l", где коэффициенты (Я(/8д)о. I" определяются по графикам (см. приложения 16, 17). [c.300]

Допускаемую величину касательного напряжения при чистом сдвиге можно было бы определить таким же путем, как и при линейном растяжении и сжатии, т. е. экспериментально установить величину опасного напряжения (при текучести или при разрушении материала) и, разделив последнее на тот или иной коэффициент запаса прочности, найти допускаемое значение касательного напряжения. Однако этому на практике мешают некоторые обстоятельства. Деформацию чистого сдвига в лабораторных условиях создать очень трудно — работа болтов и заклепочных соединений осложняется наличием нормальных напряжений при кручении сплошных стержней круглого или иных сечений напряженное состояние неоднородно в объеме всего стержня, к тому же при пластической деформации, предшествующей разрушению, про 1сходнт перераспределение напряжений, что затрудняет определение величины опасного напряжения при испытаниях на кручение тонкостенных стержней легко может произойти потеря устойчивости стенки стержня. В связи с этим допускаемые напряжения при чистом сдвиге и кручении назначаются на основании той или иной теории прочности в зависимости от величины устанавливаемых более надежно допускаемых напряжений на растяжение. [c.145]

Величины коэффициента ос для определения иакеимааьных касательных напряжений при кручении бруса прямоугольного сечения [c.243]

В свободной (неконтактирующей) части шлицевого вала имеет место значительная концентрация касательных напряжений. Теоретический коэффициент концентрации касательных напряжений при кручении шлицевого вала [c.92]

В равенствах (7) и (8) а и а 1д — пределы выносливости стандартного образца и детали при симметричном изгибе т 1 и т хд —то же при кручении к м к — эффективные коэффициенты концентрации соответственно нормальных и касательных напряжений (табл. 6—8). При отсутствии данных значения кц и кх можно вычислить из соотношений [c.138]

При определении коэффициента запаса прочности примем, что нормальные напряжения изгиба изменяются по симметричному циклу, а касательные напряжения кручения — по пульсирующему. Заметим, что при заданной конструкции узла (см. рис. 12.13) осввая сила передается от колеса непосредственно на опору, не вызывая в поперечных сечениях вала продольных сил. [c.374]

Детали высокотемпературных установок часто работают в условиях сложнонапряженного состояния, например, при комбинациях растягивающих напряжений с касательными или изгибающими напряжениями. Многоосные напряжения приводят к отклонениям в кривой ползучести. Тем не менее в расчетах на ползучесть при многоосных напряжениях, за отсутствием экспериментальных данных, нередко руководствуются предположением, что характер зависимости между скоростью ползучести и напряжением, установленный для линейного напряженного состояния, сохраняется и в случае неодноосной ползучести. Исследования И. А. Одинга и Г. А. Туликова [65], относящиеся к тонкостенным трубам из стали 1Х18Н9Т, подвергшимся испытанию на ползучесть в условиях сложнонапряженного состояния (растяжение с кручением), подтвердили, что расчет деталей, работающих в условиях сложнонапряженного состояния, может быть произведен по результатам испытаний на ползучесть, однако значения экспериментально определяемых расчетных коэффициентов А и ге в формуле Нортона—Бейли должны быть уточнены дополнительными испытаниями на ползучесть при другом, кроме растяжения, нанряяшнном состоянии, например при кручении. [c.259]

Применение к стержню пружины формулы (75), определяющей наибольшие касательные напряжения при кручении прямого бруса круглого сечения, в значительной мере условно. Однако при практически применяемых для пружин отношениях Did погрешность невелика. В случае необходимости результат вычисления напряжений можно уточнить путем введения в расчетную формулу для кшах поправочного коэффициента k, который может быть определен по приближенной формуле [c.204]

I li . 1.73. Теоретические коэффициенты концентрации напряжений в 1и.м1111дрических образцах с поперечным круговым отверстием при кручении (ti и Tj — касательные напряжения в точках 1 и 2). [c.105]

Порядок вьшолнения решения 1) найти максимальные нормальные напряжения и максимальные касательные напряжения 2) по эмпирическим формулам найти предел текучести при кручении и пределы выносливости при кручении и изгибе 3) найти действительный коэффициент концентрации напржкений по формуле (Г.-40 [c.405]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициенты касательные при кручении : [c.278] [c.403] [c.296] [c.144] [c.537] [c.505] [c.99] [c.190] [c.190] [c.267] [c.590] [c.161] [c.607] [c.300] [c.242] [c.197] [c.497] [c.8] [c.564]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...