Коэффициент перенапряжения

Развитые математические методы расчета раскрытия берегов трещины позволяют в большей мере учесть многофакторную ситуацию влияния асимметрии цикла нагружения, при условии ввода более сложных поправочных функций [59, 60], чем были представлены выше. В предлагаемых соотношениях одновременно учитывается роль максимального напряжения цикла, флуктуации влияния асимметрии цикла при разных СРТ, а главное, рассматривается дифференцированный подход в кинетическом описании процесса усталостного разрушения путем введения коэффициента перенапряжения р, учитывающего стеснение пластической деформации вдоль фронта трещины. Его величина отражает изменение размера зоны пластической деформации, что может быть рассмотрено по аналогии с введенным в кинетические уравнения [c.307]

Приложение 2. Коэффициенты перенапряжения, упругая и пластичная матрицы......................................... 201 [c.166]

А, Коэффициенты перенапряжения для упругой матрицы . . 201 [c.166]

Б. Коэффициенты перенапряжения для пластичной матрицы . . 201 [c.166]

Значения функции /р т) помещены в табл. I для ряда показателей т. В табл. II даны вычисленные значения коэффициентов перенапряжений для некоторых значений т ж г. Поскольку протяженность пластической области зависит от напряжения и анизотропии материала, то и коэффициенты перенапряжений в случае упругопластической матрицы зависят от податливости [c.188]

КОЭФФИЦИЕНТЫ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ Н ДЛЯ УПРУГОЙ МАТРИЦЫ [c.188]

КОЭФФИЦИЕНТЫ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ ДЛЯ УПРУГОПЛАСТИЧЕСКОЙ МАТРИЦЫ И ЖЕСТКОГО АРМИРОВАНИЯ Ц [c.189]

Здесь б — статистически независимая длина, которую можно принять равной двойной величине, определяемой в зависимости от требуемой точности выражениями (21) или (22а) коэффициенты перенапряжений должны быть взяты из табл. II или III. Аргон [2] дал несколько примеров стеклопластиков, прочность которых находилась в удовлетворительном соответствии с выражение (46). [c.196]

Приложение 2. Коэффициенты перенапряжении, упругая и пластичная матрицы [c.201]

А. Коэффициенты перенапряжений для упругой матрицы [c.201]

Б. Коэффициенты перенапряжений для пластичной матрицы [c.201]

Ку. — коэффициент перенапряжения около г разрушенных соседних элементов [c.202]

По виду уравнения (4.21) можно предположить, что циклическая составляющая режима испытания способствует изменению как энергии активации за счет интенсивного разрыхления материала, так и активационного объема — коэффициента перенапряжения за счет структурных изменений, развивающихся под действием переменных температурно-силовых факторов. [c.168]

Приняв за критическое значение напряжения величину 2600 МН/м , рассмотрим разрушение при —150° С, где Оу = 800 МН/м , и при —100° С, где ау = 600 МН/м . Требуемые коэффициенты перенапряжений (3 25 и 4,3) дают критические значения К 1 равные 32 и 60 МН/м / , что немного ниже и чуть выше экспериментальных значений 40 и 50 МН/м соответственное. [c.215]

Физический смысл коэффициента перенапряжения у можно представить, рассмотрев действие напряжения на цепочку атомов, находящуюся рядом с цепочкой атомов в экстраплоскости. В первом приближении можно принять, что длина экстраплоскости / составляет половину расстояния между соседними дислокациями [c.581]

Величина п называется коэффициентом перенапряжения У- [c.582]

Из данных табл. 11 видно, что наличие плавности линии контура надреза не ведет к существенному повышению прочности, т. е. сам надрез повышает прочность значительно больше, чем изменение его формы. Таким образом, все полученные данные должны быть умножены на коэффициент перенапряжения. [c.107]

Величина ф называется коэффициентом перенапряжения при стесненном изгибе и характеризует относительную величину вторичного нормального напряжения по сравнению с нормальным напряжением свободного изгиба. Так как а=М Ш, что для сечения, характеризующегося стеснением депланаций, [c.250]

При расчете главной балки моста при действии горизонтальных нагрузок на стесненный изгиб нужно рассчитывать сечение, расположенное в середине пролета, и опорное сечение балки. В первом случае коэффициенты перенапряжения определяются по расчетным длинам 1 и /г, а во втором— по расчетным длинам и 1 . Соответствующие нормальные напряжения свободного изгиба в середине пролета [c.252]

Влияние стеснения депланаций при изгибе консольной балки, нагруженной на свободном конце сосредоточенной силой, изменяется по длине балки по закону гиперболического синуса и быстро уменьшается по направлению от места стеснения к свободному концу. Поэтому при расчете сечений со стеснением депланаций коэффициент перенапряжения определяется по расчетной длине I, измеряемой от свободного конца эквивалентной балки. Такие коэффициенты удобно обозначать в виде ф (/). Если обозначить координату, измеряемую вдоль оси эквивалентной балки от ее свободного конца через г, то координата места заделки (стеснения) будет соответствовать условию г=1. [c.253]

Расчетная длина эквивалентной балки I учитывается коэффициентами mui, которые выражают отношения НИ или ВИ. По мере увеличения этих коэффициентов коэффициенты перенапряжения фр(/) и фр (/) увеличиваются. Поэтому влияние стеснения депланаций при изгибе велико для широких, высоких и коротких балок и мало для узких, низких и длинных балок. Для случая нагружения балки распределенной нагрузкой q при EIG=2,Q [c.254]

Следовательно, коэффициент перенапряжения при стесненном изгибе в случае действия на консольную балку длиной I распределенной нагрузки q примерно в 2 раза больше соответствующего коэффициента перенапряжения для консольной балки с длиной I, нагруженной на свободном конце сосредоточенной силой ql. [c.255]

Параметр у представлен в виде произведения активационного объема Va (порядка атомного) на средний коэффициент перенапряжения Рср, т.е. y=P p-Va (Рср - усредненно характеризует концентрацию напряжений в локальном объеме). [c.263]

Увеличение отношения А1/Т1 в сплаве уменьшает степень ис-каженности кристаллической решетки на границе раздела фаз и, следовательно, уменьшает коэффициент перенапряжения. Соответственно в. уравнении (3.30) коэффициенты с и имеют разные знаки (Н >0). Рост размера частиц у -фазы (уменьшение их количества) сокращает число участков локального перенапряжения, что при постоянстве внейхних нагрузок повышает степень концентрации напряжений в этих зонах. Этому соответствует совпадение знаков коэффициентов си ( 2 <0). [c.125]

Выше было показано, что зависимость скорости цементации от температуры в ультразвуковом поле является экстремальной (см. рис. 22), в связи с чем технологический интерес представляли только левые ветви графиков. Попутно были исследованы закономерности перенапряжения водорода в ультразвуковом поле на медном электроде. Температурный Коэффициент перенапряжения водорода оказался равным 4,4 мВ/°С, что несколько больше обычного. Образование плотных цементных осадков, тормозящих процесс цементации, не позволяет в докавитационном [c.89]

Будем оценивать степень стеснения пластической деформации в зоне предразрушения коэффициентом перенапряжения Q по Нотту [79], равным отношению максималь- [c.92]

Следует отметить, что в случае твердого электрода величина перенапряжения, определяемая относительно стационарного потенциала, значительно больше, чем истинное перенапряжение, вычисленное относительно равновесного потенциала. Температурный коэффициент перенапряжения для твердого электрода, определенный в интервале температур 5—28,5° С, составляет 0,23мв/град. Величина эффективной энергии активации процесса осаждения галлия, рассчитанная по температурно-кинетическому методу Горбачева [24], не меняется с перенапряжением и составляет — 3 ккал/молъ. [c.55]

На основании кривых зависимости перенапряжения от температуры можно определить температурный коэффициент перенапряжения д,л йТ. Из изложенного выше вытекает, что йг Т = = с1-( 1д,Т)а. + dцldT) rlт, где ( т]/йГ)а — температурный коэффициент перенапряжения, характеризующий степень облегчения электрохимической реакции на активной поверхности электрода (йт1/йГ)инг — температурный коэффициент перенапряжения, характеризующий степень облегчения электрохимической реак- [c.99]

В [170] В. П. Тамужем и П. В. Тихомировым была предложена модель разрушения полимерного материала, состоящая из набора связей, наделенных различными коэффициентами перенапряжения 71. Время жизни связи определяется по формуле [c.268]

Для теоретического описания кинетики разрушения полиэтилена можно использовать модели разрушения, предложенные в [168, 170]. Сопоставление теории с экспериментом для кривых 1 и 2 на рис. 7.6 дало удовлетворительное качественное совпадение при иснользовании модели разрушения [170], состоящей из набора связей, наделенных различными коэффициентами перенапряжения 7 . [c.284]

Для сечения коробчатой эквивалентной балки с расчетной длиной I, расположенного около места заделки, в случае нагружения балки на свободном конце сосредоточенной силой (или для среднего сечения соответствующей двухопорной свободноопертой балки с длиной Ь=21, нагруженной сосредоточенной силой в середине пролета) коэффициент перенапряжения можно определять по формуле [10] [c.253]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент перенапряжения : [c.186] [c.187] [c.188] [c.189] [c.69] [c.120] [c.89] [c.198] [c.114] [c.133] [c.154] [c.145] [c.581] [c.584] [c.93] [c.100] [c.274] [c.123] [c.252] [c.253]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...