Скорость жидкости местная средняя

Турбулентный режим движения жидкости характерен тем, что скорость течения в каждой точке потока постоянно изменяется по величине и направлению, колеблясь около некоторого среднего значения (пульсация скорости), называемого осредненной местной скоростью. Осредненной местной скоростью является средняя скорость течения в данной точке, определяемая за достаточно продолжительный промежуток времени. Значение ее может быть установлено по следующей зависимости [c.45]

Ввиду отсутствия до настоящего времени математических соотношений, которые позволили бы определять величину местных гидравлических потерь исходя из геометрических размеров арматуры и режима течения жидкости, при расчетах гидросистем приходится пользоваться практическими данными по коэффициенту Зависимостью этого коэффициента от числа Ке обычно пренебрегают, принимая величину его для данного местного сопротивления постоянной независимо от значения Ке. Это позволяет считать потерю напора от местного сопротивления пропорциональной квадрату средней скорости жидкости на входе в рассматриваемое сопротивление. [c.69]

При переменной скорости жидкости по формуле (1) может быть найдено мгновенное падение давления на участке с данным местным сопротивлением. Среднее же за весь цикл изменения скорости жидкости падение давления определяется по потерянной мощности потока. [c.224]

W — средняя скорость газа в данном сечении трубы а — скорост звука при средней массовой температуре Т в том же сечении. При значениях М 0,3 расчет производится так же, как для несжимаемой жидкости (см. выше). При значениях 0,3 М 1 следует учитывать влияние сжимаемости газа. В этом случае местный коэффициент теплоотдачи, вычисляемый по уравнениям (2-97) и (2-99), определяется по соотношению [c.169]

При турбулентном течении жидкости и квадратичных местных сопротивлениях (заданы коэффициенты потерь О следует использовать формулы (3.15) и (3.16). Заменяя в формулах среднюю скорость жидкости через расход, получим суммарные потери напора [c.72]

В уравнениях (30), (31) ( с.а.р " коэффициент местного сопротивления с,А.Р - коэффициент трения рс,л,р - средняя плотность жидкости, кг/м ёд р - эквивалентный диаметр, м W - приведенная скорость жидкости в циркуляционной трубе, м/с. [c.324]

В уравнениях (2-85) — (2-90) обозначено Nu=adA Nu = ad/A. Ре=шй(/а Re=zwd/v а=< о/Д .ч — средний коэффициент теплоотдачи на участке трубы от x=0 до Х—1-, 9с —средняя плотность теплового потока на том же участке Д<л — средний логарифмический температурный напор [см. уравнение (2-69) а= /А< — местный коэффициент теплоотдачи на расстоянии х от входа и Д — местная плотность теплового потока и местный температурный напор [см. уравнение (2-64)J[ в том же сечении d — диаметр трубы w — средняя по сечению скорость жидкости. [c.164]

Объясните физический смысл понятий вязкость жидкости, местная и средняя скорость, расход (объемный, массовый и весовой), смоченный периметр, гидравлический диаметр, энергия - полная, удельная, кинетическая, потенциальная энергия положения, потенциальная энергия давления, работа, разница между энергией и работой, коэффициент полезного [c.6]

НИИ к телу и расстояние от точки схлопывания до поверхности зависит от начального размера пузырька, так как чем он больше, тем продолжительнее время схлопывания и, следовательно, время переноса каверны к поверхности со скоростью, равной местной скорости потока. Отставание каверны от потока жидкости также зависит от величины каверны. По-видимому, более крупные каверны схлопываются ближе к поверхности тела. Кроме того, чем больше начальный диаметр каверны, тем больше энергии выделяется при ее схлопывании и тем выше максимальное давление (разд. 4.3). Поэтому в рассматриваемом случае течения более крупные каверны должны производить, по-видимому, более сильное разрушение. Перемещающиеся каверны средних размеров, наблюдаемые на поверхности раздела, схлопываются слишком далеко от поверхности тела и не способны нанести разрушающий удар. Лишь немногие из них подходят к поверхности тела на достаточно близкое расстояние и образуют на ней впадины. Каверна, показанная на фиг. 8.7, движется вдоль критической линии. Траектории многих более мелких каверн могут целиком находиться в пределах возвратного течения, поэтому они никогда не подойдут к поверхности тела на достаточно близкое расстояние и не образуют на ней впадину. Кроме того, с удалением от зоны торможения среднее давление вдоль траектории понижается. Следовательно, [c.398]

В реальных потоках вязкой жидкости местные скорости в различных точках живого сечения будут различными. Как будет показано далее, только в отдельных точках живого сечения местная скорость и будет равна средней скорости V. Введение понятия о средней скорости потока в данном живом сечении позволяет проще рещать практические задачи. [c.73]

Для уравнивания кинетических энергий, подсчитываемых по местным скоростям жидкости в струйках и через среднюю скорость потока и, введем поправочный коэффициент а, учитывающий неравномерность распределения местных скоростей в потоке [c.65]

Турбулентный режим движения жидкости характерен тем, что скорость течения в каждой точке потока постоянно изменяется по величине и направлению, колеблясь около некоторого среднего значения (пульсация скорости), называемого осредненной местной скоростью. Осредненной местной скоростью является средняя ско- [c.42]

Этой кажущейся аномалии пытались найти объяснение. Ориентировочно ее можно отнести за счет многочисленных перекрещиваний поля скоростей потока в пределах спутной струи, вызванных изменяющимися во времени местными струйными течениями жидкости, которые имеют мощные составляющие, направленные внутрь, к центру. и струйные течения, или местные скорости жидкости стремятся вызвать периодически повторяющиеся силы лобового сопротивления, направленные в среднем к оси спутной струи. Указанное объяснение явления было в какой-то мере подтверждено исследованиями потока [c.171]

В качестве средней скорости обычно принимают скорость за местным сопротивлением г>2 (см. рис. 6.1). Однако при внезапном расширении потока (что соответствует истечению жидкости в ре- [c.101]

Отсюда следует, что критическая плотность теплового потока при кипении жидкости в условиях вынужденной конвекции пропорциональна корню квадратному из средней скорости течения жидкости, корню четвертой степени из коэффициента местного (т. е. в точке кризиса) сопротивления, а [c.481]

Реальные потоки конечных размеров, строго говоря, не могут быть одномерными, так как в вязких жидкостях ввиду влияния граничных поверхностей всегда наблюдается неравномерное распределение скоростей в живых сечениях. Но некоторые реальные потоки могут быть сведены к одномерной модели. Так, напр,и.мер, при течении вязкой жидкости в круглой цилиндрической трубе или канале между параллельными плоскостями имеет место неравномерное распределение скоростей, но оно иногда бывает несущественным с прикладной точки зрения, так как во многих технических задачах достаточно знать среднюю по сечению скорость и закон изменения давления вдоль трубы (канала). Среднюю скорость V можно определить, усредняя по сечению местные скорости и в соответствии с соотношением [c.145]

Чаще всего в гидравлике используют уравнение Бернулли вида (3.8). Уравнение (3.8) справедливо для элементарного потока идеальной жидкости. Если рассматривать установившийся плавно-изменяющийся поток конечных размеров реальной жидкости, то местные скорости (и) в разных точках живого сечения будут различные. Динамический напор (или удельную кинетическую энергию) в этом случае можно подсчитать по значению средней скорости (у). Однако аналитические расчеты и опыт показывают, что кинетическая энергия потока в живом сечении, подсчитанная по действительному закону распределения скоростей, всегда больше кинетической энергии, подсчитанной по средней скорости. Поэтому средняя скорость при подсчете динамического напора берется с некоторым поправочным коэффициентом а (см. 4.2) при ламинарном режиме движения а=2, при турбулентном — а= 1,09—1,1. [c.28]

Беспорядочность перемещения частиц жидкости при турбулентном движении сопровождается постоянными их соударениями (обмен импульсами). Поэтому местная скорость в отдельных точках изменяется по абсолютной величине и направлению, т. е. происходит пульсация местной скорости во времени. Местная скорость, значение которой за некоторый промежуток времени равно средней пульсирующей скорости, называется осредненной [c.37]

Одним из наиболее широко развитых научных направлений механики жидкости (газа) является аэродинамика пограничного слоя, изучающая движение вязкой жидкости в ограниченной области вблизи обтекаемых поверхностей. Решение задач о движении жидкости в пограничном слое дает возможность найти распределение касательных напряжений (местных и средних коэффициентов трения) и, следовательно, суммарные аэродинамические силы и моменты, обусловленные вязкостью среды, а также рассчитать теплопередачу между поверхностью летательного аппарата и обтекающим его газом. При небольших скоростях полета не обязательно учитывать тепловые процессы в пограничном слое из-за малой их интенсивности. Однако при больших скоростях необходимо учитывать теплопередачу и влияние на трение высоких температур пограничного слоя. [c.669]

Здесь V — средняя скорость движения жидкости в сечении потока за местным сопротивлением — безразмерный коэффи циент, называемый коэффициентом местного сопротивления. Be личина коэффициента t устанавливается опытным путем и зависит от вида местного сопротивления. [c.161]

Французский ученый Шези известен работами в области равномерного движения жидкости. Его формула для средней скорости движения жидкости и в настоящее время является основной при расчете каналов, естественных русел и труб. Работы Вентури посвящены главным образом исследованиям истечения жидкости через отверстия и насадки (насадок Вентури, водомер Вентури), а работы Вейсбаха — преимущественно изучению местных и путевых потерь напора в трубах. Результаты широких исследований Базена, изучавшего истечение жидкости через водосливы, а также равномерное движение жидкости, используются и в настоящее время (формулы Базена для водосливов с тонкой стенкой). [c.8]

В приложении П1 приведены значения этих коэффициентов для различных случаев движения жидкости в трубопроводах. Однако нужно иметь в виду, что коэффициенты местных сопротивлений, если это специально не оговаривается, относятся к средней скорости, устанавливающейся за местными сопротивлениями. [c.158]

Если перед рабочим колесом лопастного насоса имеется какое-то тело (направляющая лопатка, стойка подшипника и т. д.), вследствие вязкости жидкости за обтекаемым телом в потоке образуется кромочный след, местные скорости в котором резко отличаются от средней скорости потока. При попадании лопасти колеса в кромочный след входная относительная скорость, равная векторной сумме абсолютной и окружной скоростей, изменяется по величине и по направлению, что влечет за собой изменение угла атаки. [c.169]

Задача 3.6. Потери давления Ар на местном сопротивлении зависят от характерного линейного размера d, плотности жидкости р, ее вязкости TJ, средней скорости течения v. [c.72]

Случай второй. Теплообмен происходит при столь значительной неоднородности температурного поля в текущей среде, что ее физические параметры, в том числе и плотность, следует считать изменяющимися в зависимости от местной температуры. Числа Маха малы по сравнению с единицей, что позволяет пренебрегать сжимаемостью среды. Заданными являются геометрические параметры, характерная скорость, характерная абсолютная температура среды Гер, о, абсолютная температура стенки Т , предполагаемая повсеместно одинаковой, а также уровень давления, на котором развивается процесс. Физические параметры изменяются с температурой по простым степенным формулам типа ы/Но = (Г/То) , где п есть число для каждого данного параметра универсальное. Это последнее свойство присуще в довольно широких пределах газам. Для плотности газов п — —1, для коэффициента вязкости и теплопроводности п = 0,76 в среднем, по Карману). Теплоемкость зависит от температуры гораздо слабее. Газы, рассматривав мые в состояниях, близких к критическому, а также капельные жидкости отличаются более сложными свойствами. [c.100]

В опытах производятся измерения температуры поверхности при разных положениях центральной трубки и разных скоростях движения жидкости. Затем определяются местные перепады температуры в зависимости от угла поворота центральной трубки для разных расстояний от входа. Средние перепады между температурами поверхности трубки и жидкости в ячейках находятся графическим интегрированием зависимости этой величины от угла поворота. С этой целью данные, полученные для разных центральных ячеек, усредняются. Средний коэффициент теплоотдачи определяется из уравнения (3-25). 202 [c.202]

Таким образом, давление р в любой точке жидкости больше среднего нормального давления на дополнительную величину, пропорциональную дивергенции местной скорости V -v. Константой пропорциональности является коэффициент объемной вязкости, который связывает напряжения со скоростью объемной деформации, аналогично тому как сдвиговая вязкость связывает напряжения со скоростью линейной сдвиговой деформации. Объемная вязкость важна в случаях, в которых жидкость подвержена действию быстронеременных сил, как, например, при ультразвуковых колебаниях. Для одноатомных газов с малой плотностью х = 0. Суще- ствуют формулы, определяющие к для разреженного многоатомного газа и для плотных газов [28]. Для дальнейшего изучения этих вопросов необходимо обратиться к книгам Ариса [3] и Ландау и Лифшица [35]. [c.41]

Вход в трубу. Практический интерес представляет местное сопротивление, оказываемое при входе жидкости в трубу из большего объема, в качестве которого здесь служит жидкостный бак, силовой цилиндр, шневмогидравлический аккумулятор, фильтр и др. Под большим объемом понимается объем с площадью сечения в плоскости, перпендикулярной к оси отверстий (трубы) F 100 /, де / — площадь сечения отверстия. Расчет потерь для этого случая ведется по формуле (70), причем под и понимается средняя скорость жидкости в трубе. [c.81]

Установим связи между местной, средней и максимальной осредненными скоростями при турбулентном режиме движения жидкости в трубе в виде безразмерных отношений Umax—U)/Ut, Umax — v)IUt, v — u)lu. Тзкие ВЫра-жения называются относительными дефицитами скорости. [c.157]

Одним из таких струеформирующих устройств является насадок цилиндрической формы, схема которого представлена на рис. 8.7а. Такой насадок имеет длину /- (3,5 - 4,0)йо- Истечение через него равносильно истечению через отверстие в толстой стенке и потому имеет ряд особенностей. При острых входных кромках на расстоянии примерно равном внутреннему диаметру насадка йо струя сужается с коэффициентом сжатия ЕвзГ 0,64. Пространство между струйным потоком и стенками насадка заполняется жидкостью, находящейся в вихреобразном движении, аналогичном тому, которое наблюдается в застойных зонах местных сопротивлений в напорных трубопроводах. Пройдя это сечение, струя начинает постепенно расширяться, заполняя к выходу все сечение насадка. Поэтому коэффициент сжатия на выходе из насадка становится равным 1. Образование застойной зоны приводит к заметным потерям энергии, поэтому коэффициент скорости <р для такого насадка (равный коэффициенту расхода ц) составляет 0,82. В данном случае наряду с уменьшением средней скорости в сравнении с истечением из отверстия в тонкой стенке имеет место увеличение расхода жидкости. Это значит, что в самом узком сечении потока в насадке средняя скорость жидкости больше, чем при истечении из отверстия в тонкой стенке. Подобный эффект связан с возникновением разряжения в застойной зоне, величина которого при расчете коэффициента потерь по формуле (6.44) с учетом вл" 0,64 и -0,82, достигает 0,75 Н. [c.141]

Всякое живое сечение характеризуется так называемыми м е -стными скоростями, в действительности имеющими место в точках, расположенных на различных глубинах потока. Произведя измерение местных скоростей в точках на различных глубинах, но расположенных на одной вертикали, принадлежащей некоторому живому сечению потока, изобразим их графически, откладывая местные скорости в соответствующих точках вертикали (в масштабе). В результате получим эпюру скоростей, показывающую характер изменения скорости движения жидкости по глубине. Эпюры скоростей в общем случае ограничиваются кривой, изображенной на рис. 3.6. Если эти эпюры для любых вертикалей, взятых в плоскости данного живого сечения, одинаковы, то средней скоростью, которая обычно обозначается буквой v, является основание прямоугольника AEFD, равновеликого эпюре скоростей ABD (рис. 3.6). [c.69]

Пример 8. Канал прямоугольного сечения шириной й, = 12 м и глубиной Л1 = 3 ж имеет местное сужение. Средняя скорость течения воды = = 0,5 м1сек. Определить глубину потока и скорость в суженной части канала шириной 8 = 8 м, полагая воду невязкой жидкостью и дно канала на участке местного сужения горизонтальным. [c.67]

Найти потерю напора на местные сопротивления при течении жидкости через задвижку диаметром й— )6мм (лг/й = 0,5) и три нормализованных угольника ( /р = 0,1 а =90°), если средняя скорость течения W—l,5 м1сек. [c.85]

Таким образом, при турбулентном движении жидкости в трубах местная скорость на расстоянии 0,223г от стенки трубы равна средней скорости. Это обстоятельство используется для измерения расхода жидкостей и газов в трубопроводах измерительный прибор (трубка Пито, вертушка) устанавливают в точке средней скорости, а замеренную величину последней умножают на площадь живого сечения трубопровода [2]. В широкой области изменения чисел Рейнольдса этот метод обеспечивает возможность измерения расхода с точностью 2 %. При этом ошибка от установки измерительного прибора не в точке средней скорости, а на некотором расстоянии от нее при определении расхода не превышает 0,5 % Определение расхода в трубопроводе путем измерения скорости в одной точке можно рекомендовать для потоков, движущихся с большими скоростями, так как этот метод измерения не вызывает больших потерь напора. [c.185]

Если через dVобозначить объем жидкости, проходящей через элементарную площадку d(a (рис. 4-9) за достаточно большой отрезок времени г, то величину осредненной местной скорости при установившемся (в среднем) движении можно представить соотношением [c.144]

Для определения сечения рабочей трубы, в котором жидкость приобретает температуру насыщения при данном давлении, производится измерение статического давления жидкости на входе. Каждая серия опытов проводится при Ai = onst при различных давлениях и скорости циркуляции. Точка начала закипания определяется по графику изменения по длине трубы и сопоставляется с данными измерений давления. Местные и средние значения коэффициента теплоотдачи определяются по уравнению (3-22) и (3-24). Скорости циркуляции на описанной установке изменяются до 6 м с тепловые потоки— в пределах от 7 10 до 175 10 вт м . [c.260]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...