Скорость жидкости местная

Скорость жидкости местная 53, 54, 56—58, 158—160 [c.376]

Критическое значение числа Маха набегающего на решетку потока газа М р, при котором где-то на профиле возникает скорость, равная местной скорости звука, может быть приближенно определено по распределению давления на профиле в данной решетке при обтекании ее потоком несжимаемой жидкости, или согласно упомянутой уже ранее гипотезе затвердевания , в со- [c.64]

Скорость жидкости в различных точках поперечного сечения потока, так называемая местная скорость, очевидно, может быть неодинаковой, поэтому для характеристики движения всего по- [c.70]

Турбулентный режим движения жидкости характерен тем, что скорость течения в каждой точке потока постоянно изменяется по величине и направлению, колеблясь около некоторого среднего значения (пульсация скорости), называемого осредненной местной скоростью. Осредненной местной скоростью является средняя скорость течения в данной точке, определяемая за достаточно продолжительный промежуток времени. Значение ее может быть установлено по следующей зависимости [c.45]

Выделение растворенного воздуха в местах пониженного давления (например, при проходе его через местные сопротивления, в которых увеличение скорости жидкости вызывает понижение давления) тоже ведет к образованию механической смеси воздуха с жидкостью. [c.19]

Уравнение (6-7) совместно с уравнением (6-3) можно использовать для расчета падения давления в трубе. Объединяя уравнения (6-7) и (6-2), получаем простое выражение для местной (по сечению трубы) скорости жидкости [c.78]

Потеря напора на местном сопротивлении, выраженная в единицах столба жидкости (С— коэффициент сопротивления (табл. 21, 23) и — скорость жидкости в трубопроводе) Потеря давления, выраженная в единицах давления ( ( — удельный вес жидкости) М. с - 2g (см. также рис. 26) ДРм. с = iK. с [c.46]

Ввиду отсутствия до настоящего времени математических соотношений, которые позволили бы определять величину местных гидравлических потерь исходя из геометрических размеров арматуры и режима течения жидкости, при расчетах гидросистем приходится пользоваться практическими данными по коэффициенту Зависимостью этого коэффициента от числа Ке обычно пренебрегают, принимая величину его для данного местного сопротивления постоянной независимо от значения Ке. Это позволяет считать потерю напора от местного сопротивления пропорциональной квадрату средней скорости жидкости на входе в рассматриваемое сопротивление. [c.69]

Механизм кавитации может быть представлен следующим образом. В любой жидкости имеются газовые или паровые пузырьки, служащие ядрами кавитации. При понижении давления до определенной величины в этих пузырьках происходит выделение паров жидкости и растворенных в ней газов. В результате этого пузырьки быстро увеличиваются в объеме. В дальнейшем, попадая вместе с потоком жидкости в зону повышенного давления, пузырьки сокращаются (захлопываются) вследствие конденсации паров, находящихся в них. Этот процесс конденсации происходит с довольно большой скоростью, сопровождается местными гидравлическими ударами, шумом, разрушением материала и другими нежелательными явлениями. Существует предположение, что уменьшение объемной прочности у многих жидкостей связано с содержанием в них различных примесей, например, твердых несмачиваемых частиц и парогазовых пузырьков, в частности, субмикроскопических пузырьков, служащих ядрами кавитации. [c.97]

При переменной скорости жидкости по формуле (1) может быть найдено мгновенное падение давления на участке с данным местным сопротивлением. Среднее же за весь цикл изменения скорости жидкости падение давления определяется по потерянной мощности потока. [c.224]

Улучшение гидравлических характеристик магнитных аппаратов посредством снижения суммарного коэффициента местных сопротивлений. Предпочтение отдается прямоточным конструкциям с обтекаемыми профилями рабочих зазоров и малой шероховатостью их стенок. Это позволяет повысить скорость жидкости в рабочих зазорах с 1—2 до 5—10 м/с. [c.64]

Местные потери Л — это потери в местных (локальных) гвд-равлических сопротивлениях, к которым относятся поворот, сужение или расширение потока, а также различные гидравлические устройства (вентили, жиклеры и т.д.). Потери в большинстве этих сопротивлений вызваны вихреобразованием. Как показывает практика, они пропорциональны квадрату скорости жидкости, а для оценки их величины используется формула Вейсбаха [c.40]

Несмотря на многообразие местных сопротивлений, в большинстве из них изменение скоростей движения приводит к возникновению вихрей, которые для своего вращения используют энергию потока жидкости (см. рис. 5.1, б). Таким образом, основной причиной гидравлических потерь напора в большинстве местных сопротивлений является вихреобразование. Практика показывает, что эти потери пропорциональны квадрату скорости жидкости, и для их определения используется формула Вейсбаха (3.15). [c.56]

При турбулентном течении жидкости и квадратичных местных сопротивлениях (заданы коэффициенты потерь О следует использовать формулы (3.15) и (3.16). Заменяя в формулах среднюю скорость жидкости через расход, получим суммарные потери напора [c.72]

Из напорного бака (рис. 9.13) по трубопроводу диаметром d = 2S тл. течет вода. Уровень воды в баке поддерживается постоянным и равняется h = 1,4 м. Определить, какое манометрическое давление надо создать в резервуаре, чтобы получить скорость жидкости на выходе из трубопровода и = 4,7м/с, если коэффициент местного сопротивления крана = 12. Потерями напора по длине пренебречь. [c.173]

По трубопроводу (рис. 9.10), соединяющему два резервуара, в которых поддерживаются постоянные уровни, перетекает вода. Диаметр трубопровода d= 35 мм. В нижнем баке создано манометрическое давление /7 fly = 25 кПа, Разность уровней в баках Н = 16 м. Какое давление необходимо создать в верхнем баке, чтобы скорость жидкости в трубопроводе была ъ = 4,2 м/с, если коэффициент гидравлического трения X = 0,030, а длина трубопровода 1=62 м. Местными потерями напора пренебречь. [c.174]

Мгновенная скорость в данной точке — местная скорость жидкости. [c.11]

В групповых установках имеются резервные силовые насосы. Обычно резервный насос включается параллельно с основным для ускорения спуска погружного агрегата. Давление рабочей жидкости, необходимое для спуска погружного агрегата, относительно невелико. Величина его определяется главным образом гидравлическими потерями при движении жидкости в трубах и, следовательно, зависит, прежде всего, от глубины подвески погружного агрегата, длины напорной и выкидной линий, а также от расхода жидкости. Сила трения погружного агрегата о стенки труб невелика и с избытком перекрывается весом его. Однако через трубы, имеющие местные сужения или изгиб, погружной агрегат проходит с трудом. В этих случаях давление рабочей жидкости возрастает. Максимальный контакт манометра устанав-чивается на давлении, превышающем примерно на 20% расчетное рабочее давление. Время спуска погружного агрегата нетрудно подсчитать, так как оно находится в прямой зависимости от скорости жидкости в центральной колонне труб. Незадолго до того, как погружной агрегат по расчету должен достичь седла, резервный насос в групповой установке выключается и проводится наблюдение за манометром. При достижении погружным агрегатом седла циркуляция жидкости в трубах прекращается, давление ее в центральной колонне возрастает и, после достижения определенной величины его, агрегат начинает работать. [c.205]

В уравнениях (30), (31) ( с.а.р " коэффициент местного сопротивления с,А.Р - коэффициент трения рс,л,р - средняя плотность жидкости, кг/м ёд р - эквивалентный диаметр, м W - приведенная скорость жидкости в циркуляционной трубе, м/с. [c.324]

В уравнениях (2-85) — (2-90) обозначено Nu=adA Nu = ad/A. Ре=шй(/а Re=zwd/v а=< о/Д .ч — средний коэффициент теплоотдачи на участке трубы от x=0 до Х—1-, 9с —средняя плотность теплового потока на том же участке Д<л — средний логарифмический температурный напор [см. уравнение (2-69) а= /А< — местный коэффициент теплоотдачи на расстоянии х от входа и Д — местная плотность теплового потока и местный температурный напор [см. уравнение (2-64)J[ в том же сечении d — диаметр трубы w — средняя по сечению скорость жидкости. [c.164]

Объясните физический смысл понятий вязкость жидкости, местная и средняя скорость, расход (объемный, массовый и весовой), смоченный периметр, гидравлический диаметр, энергия - полная, удельная, кинетическая, потенциальная энергия положения, потенциальная энергия давления, работа, разница между энергией и работой, коэффициент полезного [c.6]

НИИ к телу и расстояние от точки схлопывания до поверхности зависит от начального размера пузырька, так как чем он больше, тем продолжительнее время схлопывания и, следовательно, время переноса каверны к поверхности со скоростью, равной местной скорости потока. Отставание каверны от потока жидкости также зависит от величины каверны. По-видимому, более крупные каверны схлопываются ближе к поверхности тела. Кроме того, чем больше начальный диаметр каверны, тем больше энергии выделяется при ее схлопывании и тем выше максимальное давление (разд. 4.3). Поэтому в рассматриваемом случае течения более крупные каверны должны производить, по-видимому, более сильное разрушение. Перемещающиеся каверны средних размеров, наблюдаемые на поверхности раздела, схлопываются слишком далеко от поверхности тела и не способны нанести разрушающий удар. Лишь немногие из них подходят к поверхности тела на достаточно близкое расстояние и образуют на ней впадины. Каверна, показанная на фиг. 8.7, движется вдоль критической линии. Траектории многих более мелких каверн могут целиком находиться в пределах возвратного течения, поэтому они никогда не подойдут к поверхности тела на достаточно близкое расстояние и не образуют на ней впадину. Кроме того, с удалением от зоны торможения среднее давление вдоль траектории понижается. Следовательно, [c.398]

Установившееся (стационарное) движение такое, когда в каждой точке области, где движется жидкость, местные скорости во времени не изменяются. Тогда уравнения (3.4) превращаются в следующие [c.59]

В силу малости живого сечения элементарной струйки местные скорости жидкости в его пределах можно считать одинаковыми для конечных струек равномерность распределения скоростей в пределах живого сечения в общем случае не выполняется. [c.60]

Примерно в то же время Джильмор, отказавшись от акустического приближения, принял гипотезу Кирквуда—Бете, согласно которой возмущения распространяются со скоростью, равной сумме местной скорости звука и скорости жидкости, и составил приближенные уравнения движения стенки пузырька при переменном давлении газа, а затем выполнил численные расчеты. [c.12]

Рассмотрим вопрос о начале парообразования в потоке самоиспаряющейся жидкости. Парообразование может начинаться с сечения, где местное давление в потоке достигает давления насыщения при начальной температуре жидкости Го. Это зависит от. первоначального недогрева жидкости до состояния насыщения, скорости жидкости, геометрии рассматриваемого канала и рода жидкости. Очевидно, что сечение закипания не может располагаться в расширяющейся части сопла Лаваля, поскольку для безотрывного течения несжимаемой жидкости минимальное давление устанавливается в горле сопла, за которым должно происходить повышение давления. При наличии больших градиентов скорости и давления возможно запаздывание процесса вскипания жидкости, т. е. жидкость [c.269]

Выбор внутреннего диаметра трубопроводов гидравлических систем производится с таким расчетом, чтобы скорость жидкости в трубопроводах составляла 2ч-5 м1сек. Большие скорости приводят к излишним потерям напора, поэтому соответственно требуется увеличение мощности насоса. Кроме того, увеличение скорости жидкости, особенно в длинных трубопроводах, значительно повышает давление при гидравлических ударах, возникающих при быстром закрытии запорных клапанов управления. Чрезмерно малые скорости приводят к завышению диаметров и веса трубопроводов и соответственно удорожанию их стоимости. Соотношения между скоростью воды и внутренним диаметром трубопровода, расходом и потерей напора на преодоление сопротивления 100 м трубопровода приведены в табл. 35. Пользуясь таблицей, можгю проверить правильность расчета трубопроводов. При этом в расчетную длину трубопровода следует включить дополнительные длины, эквивалентные местным сопротивлениям — тройникам, угольникам, клапанам, задвижкам и т. п. [c.77]

КОНФУЗОР (от лат. onfundo — вливаю) — участок проточного капала в виде суживающейся трубы обычно круглого или прямоугольного сечения. В случае, когда в К. поступает ноток жидкости или газа со скоростью, меньшей местной скорости звука, давление при переходе от широкого входного к узкому выходному сечению падает, а скорость и, следовательно, ки-нетич. анергия потока возрастают, т. е. течение имеет характер, обратный течению в диффузоре. При дозвуковых скоростях течения К.— то же, что сопло. Если скорость течения на входе в К. превышает местную скорость звука, в К. происходит торможение потока, к-рое может приводить к образованию ударных волн. КОНЦЕНТРАТОР акустический — устройство для увеличения интенсивности УЗ (амплитуды колебат. смещения частиц). По принципу действия различны два типа К. фокусирующие, или высокочастотные, и стержневые, или низкочастотные. [c.454]

Рассмотрим движение жидкости через трубу с местным сужением (рис. 4.4). В узком сечении 2—2 существует повышенная скорость жидкости U2 и в соответствии с уравнением Бернулли (см. подразд. 3.5) — пониженное давление р2. Увеличение давления в начальном сечении 1—1 приводот к увеличению расхода, что влечет за собой еще большее повышение скорости щ и дальнейшее снижение давления pi. Причем последняя величина может достигнуть значения давления насыщенных паров p . [c.29]

По трубопроводу (рис. 9.10), соединяющему два резервуара, из верхнего резервуара в нижний перетекает вода. В резервуарах под держиваются постоянные уровни. Диаметр трубопровода d = 45 мм. В верхнем баке создан вакуум р = 2 кПа. Разность уровней в баках Я = 12 м. Какое манометрическое давление необходимо создать в нижнем баке, чтобы скорость жидкости в трубопроводе была и = 3,8 м/с, если коэффициент гидравлического трения к = 0,025, а длина трубопровода / = 41 м. Местными потерями напора пренебречь. [c.172]

Поршень (рис. 9.16) диаметром D = 150 мм вьггесняет жидкость через трубопровод длиной / = 5 м, диаметром с = 10 мм. Определить скорость жидкости на выходе из трубопровода, если к порпппо приложена сила F = 120 Н, а коэффициент гидравлического трения Я. = 0,041. Местными потерями напора и трением поршня о стенки пренебречь. [c.173]

Наличие вырезов п силовой конструкции фюзелял а, резкие переходы от одной конфигурации к другой и зоны приложения больших сосредоточенных сил (т. и. нерегулярные зоны ) оказывают существенное влияние на распределение и характер силового потока напряжений, который подобен полю скорости жидкости в области местных сопротивлений. [c.310]

Вход в трубу. Практический интерес представляет местное сопротивление, оказываемое при входе жидкости в трубу из большего объема, в качестве которого здесь служит жидкостный бак, силовой цилиндр, шневмогидравлический аккумулятор, фильтр и др. Под большим объемом понимается объем с площадью сечения в плоскости, перпендикулярной к оси отверстий (трубы) F 100 /, де / — площадь сечения отверстия. Расчет потерь для этого случая ведется по формуле (70), причем под и понимается средняя скорость жидкости в трубе. [c.81]

Гилмор [9] сделал еще один шаг вперед. Вместо приближения, основанного на акустических представлениях, в котором предполагается, что все возмущения давления распространяются со скоростью звука, он принял гипотезу Кирквуда—Бете [23], согласно которой возмущения распространяются со скоростью, равной сумме скорости звука и местной скорости жидкости. Результаты Гилмора включают расчеты движения стенки пузырька с постоянным внутренним давлением, приближенные уравнения движения стенки пузырька при переменном давлении газа, рассмотрение влияния вязкости и поверхностного натяжения и приближенные уравнения для полей скорости и давления во всем объеме жидкости. [c.146]

Основные уравнения Гилмора соответствуют гипотезе Кирквуда—Бете, согласно которой величина r u l2 + h) распространяется от центра вдоль пути, или характеристики , по которому движется точка, имеющая скорость с+и (с — местная скорость звука в жидкости, и — местная скорость жидкости, h = h p) = р [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...