Траектория движения деформации

Затупление вершины трещины может быть осуществлено с одновременной переориентировкой расположения зоны пластической деформации (А. с. 1366343 СССР. Опубл. 15.01.88. Бюл. № 2). Приложение растягивающей нагрузки может быть проведено не в том же направлении, в каком действовало эквивалентное эксплуатационное растягивающее напряжение, а, например, под углом 45" к его вектору. Тогда возникающие остаточные напряжения в созданной пластической зоне будут ориентированы по направлению оси растяжения. Они создадут предпосылки для изменения траектории движения усталостной трещины в элементе конструкции в эксплуатации после проведенных операций по ее торможению. Изменение траектории будет сопровождаться снижением скорости роста трещины, в том числе и из-за контактного взаимодействия берегов трещины. Указанный эффект достигается после выполнения у вершины трещины в элементе конструкции шести отверстий симметрично плоскости трещины (рис. 8.34). Средние отверстия используются для растяжения элемента конструкции и определения величины усилия, раскрывающего берега трещины. Далее продолжается растяжение элемента до усилия, превышающего в 3 раза усилие раскрытия берегов трещины, а затем осуществляют растяжение вдоль [c.454]

На размеры и форму обрабатываемой детали в значительной степени влияют деформации и упругие отжатия технологической системы под действием сил резания. При этом изменяется траектория движения режущего инструмента, деформируются элементы приспособлений, изменяется положение детали, происходит неравномерное движение перемещающихся частей станка. Для некоторых процессов обработки резанием выведены аналитические зависимости по расчету точности под влиянием сил резания [27, 29]. [c.54]

Образование неровностей вследствие геометрических причин объясняют как копирование на обрабатываемой поверхности траектории движения и формы режущих лезвий и зерен. Форма и взаимное расположение неровностей в виде обработочных рисок определяются формой и состоянием режущих лезвий и теми элементами режима резания, которые влияют на изменение траектории режущих лезвий относительно обрабатываемой поверхности. В различных условиях обработки пластические и упругие деформации обрабатываемого материала и вибрации искажают геометрически правильную форму неровностей, нарушают их закономерное распределение на поверхности и в значительной мере увеличивают их высоту. В ряде случаев пластическое деформирование и вибрации вызывают продольную шероховатость, достигающую значительных размеров, и увеличивают поперечную шероховатость. [c.517]

Влияние изгибной деформации оси ротора на форму траектории движения центра Инерции видно из конкретного примера. На рис. 3 построен участок траектории Центра инерции гиромаятника с гибким валом без упругого элемента при следующих Значениях параметров системы и начальных данных [c.195]

Для этого случая безразмерные угловые скорости прецессии из (10) с учетом (13) равны v i = —1,96 v 2 = —0,55 v a = 1,00 v 4 = 2,50. При тех же начальных условиях на рис. 3 штриховой кривой изображен виток траектории того же гиромаятника с абсолютно жестким валом. Из сопоставления обеих кривых видно, что для данных значений параметров, деформация оси гиромаятника приводит к заметным качественным изменениям траектории движения его центра инерции. [c.196]

Определить закон движения, поля скоростей перемещений и ускорений по Эйлеру и Лагранжу, уравнения линий тока и траекторий, скорости деформаций и вектор вихря (рис. 25). [c.99]

Вспоминая, что е = , находим dK = 2 dE =2 dQ, где Л—степень деформации сдвига. Интегрирование выполняется вдоль траектории движения материальной частицы. [c.283]

Рис. 4, Влияние траектории движения захвата относительно пуансона на характер распределения деформации

Применительно к направляющим цилиндрических оболочек, изображенным на рис. 6 и 7, наибольшее растяжение металла имеет место на участке МП. Здесь и достигается предельное значение (8) деформации, ограничивающее формоизменение оболочки. Согласно изображенным схемам формоизменение осуществляется при неизменном расстоянии с между жестко зажатыми на матрице кромками листа. При этом по мере увеличения угла а обтяжки цилиндрических поверхностей матрицы и пуансона радиусами и Rxi участок МП сокращается, а деформация El на нем и по всей образующей увеличивается. Для материальной точки, взятой между точками М и Я, вектор скорости ее движения относительно пуансона или относительно матрицы содержит обе свои составляющие. Траектория движения точки имеет характер траектории Z>i (0) Dj (2) (см. рис. 3, б). Приведенные ниже результаты расчетов получены при введении упрощения, что материальная точка, взятая на участке МП, движется по траектории Z>i (0) Z>i (1) Z>i (2). Для направляющей, изображенной на рис. 6, в табл. 1 даны предельные значения угла ац и отношения ft/a для различных значений [c.176]

Если неравенство (13) не выполняется, то пластической деформацией охватывается вся заготовка, тогда в расчетной схеме (см. рис. 12) должна быть принята другая траектория движения захватов, уходящая дальше от плоскости симметрии I—I, чем эвольвента D (0) Е. В каждое данное мгновение обтяжки деформация 8j на участке D заготовки распределена равномерно как в поперечных сечениях, так и вдоль D, а на участке G — неравномерно и в поперечном сечении — по углу ф, и вдоль G — по углу 0. В приближенных технологических расчетах принимают, что закономерность изменения деформации по 0 отвечает закономерности [c.183]

Как только волны деформации достигнут площадки начнут перемещаться и, вообще говоря, поворачиваться. Записывая на фотопленку или фотобумагу траекторию движения светового зайчика от каждой зеркальной площадки, можно рассчитать форму нижней поверхности плиты в любой момент времени. [c.346]

Вследствие невысокой точности изготовления свариваемых элементов и их сборки под сварку, а также тепловой деформации свариваемой конструкции возникают случайные отклонения положения линии сопряжения и геометрических параметров соединения, подготовленного под сварку, от расчетных (программных). При обработке резанием траектория движения инструмента относительно изделия и режимы резания первичны, а форма и размеры обработанного изделия вторичны, тогда как при сварке форма, размеры и положение заготовок первичны, а траектория инструмента и режимы сварки вторичны, зависимы от случайных отклонений формы, размеров и положения свариваемых заготовок. Эти случайные отклонения требуют (в тех случаях, когда ими нельзя пренебречь) применения методов и средств автоматической корректировки траектории движения сварочного инструмента относительно изделия и параметров режима сварки индивидуально для каждого экземпляра изделия данного типа. [c.28]

Характерная для большинства сварных конструкций невысокая точность изготовления свариваемых деталей, их сборки и фиксации в положении сварки вызывает случайные отклонения линии сопряжения свариваемых элементов и геометрических параметров соединения,. подготовленного под сварку, от расчетных. Эти отклонения, а также сварочные деформации в тех случаях, когда их совместным действием пренебречь нельзя, требуют применения методов и средств автоматической корректировки траектории движения сварочного инструмента относительно изделия (геометрической адаптации) и параметров режима сварки (технологической адаптации) для каждого экземпляра сварной конструкции. [c.118]

Введение в устройство ЧПУ автономного блока автоматической коррекции упругих перемещений переводит систему в ранг адаптивных. С помощью блока адаптации измеряются составляющие силы резания по координатным осям и Ру, и в соответствии с полученной информацией автоматически корректируется запрограммированная траектория движения, оптимально регулируется скорость подачи при возникновении больших деформаций в системе станок — приспособление — инструмент — заготовка. [c.453]

Таким образом, напряженное состояние определено во всем очаге деформации полосы при ее волочении. Для решения вопросов разрушения необходимо определить деформированное состояние, найти линии тока (траектории движения частиц), подсчитать степень деформации или степень использования пластичности металла г з. [c.196]

На рис. 5 представлены зависимости значений Е на линии симметрии О А для различных перемегцений концов цилиндра I. Значения Е определялись для различных частиц путем интегрирования компонент тензора скоростей деформаций вдоль траектории движения частицы (оси г) [c.348]

Решения II (а-в) допускают переход от одного к другому, сохраняя полноту решения в каждый момент времени. Эти промежуточные пластические течения определяются траекторией движения точки О. В работе [18] показано, что минимальная деформация (Ех) на поверхности разрыва скоростей перемещений достигается при условии неподвижности точки О (решение II (а-в) при С = 0). [c.769]

Для изучения процесса деформации материала строились траектории движения атомов различных участков расчетной ячейки. Так, из рис. 7.14 видно, что существуют области, где смещения атомов существенно (в несколько раз) превышают смещения атомов в соседних зонах. Анализ полей скоростей атомов в различные моменты времени (рис. 7.15) показывает, что эти области не смещаются как целое, а как бы текут (всегда существуют атомы с практически нулевой скоростью). [c.229]

В отличие от всех ранее рассмотренных способов обработки давлением принцип работы инструментов ударного действия при чистовой обработке давлением состоит в том, что деформирующие элементы, не находясь в постоянном контакте с обрабатываемой поверхностью, наносят по ней частые удары, причем раскатывающее действие инструмента сочетается с ударным. Благодаря такой усложненной траектории движения деформирующего элемента доля остаточной деформации относительно упругой возрастает, и удается достигнуть высоких классов шероховатости поверхности (9-го класса по ГОСТ 2789—73) и значительного упрочнения поверхностного слоя металла (на 30%). Этот способ обработки применяется за рубежом (США, Англия). Успешно применяется обработка давлением ударным инструментом на деталях из титановых сплавов [16]. [c.16]

По причинам первой группы шероховатость образуется в результате копирования на обрабатываемой поверхности траектории движения инструмента определенной геометрической формы. Во втором случае пластическая деформация обрабатываемого материала и вибрации, возникающие в процессе резания, а также неоднородность металла искажают геометрически правильную форму и закономерное распределение поперечных неровностей поверхности, в значительной степени увеличивая их высоту и неоднородность по высоте и форме. [c.36]

Деформация Бейна, наглядно пояснившая, как с помощью кратчайших атомных смещений г. ц. к. решетка аустенита может превратиться в объемноцентрированную тетрагональную решетку мартенсита, одна не в состоянии привести, например, к 24 ориентациям Курдюмова — Закса, так как ребра элементарной ячейки мартенсита остаются параллельными ребрам исходной тетрагональной ячейки аустенита (см. рис. 124). Для получения ориентационного соотношения КУРДЮмова — Закса необходимы более сложные траектории атомных перемещений, чем при деформации Бейна. Истинные траектории движения атомов при мартенситном превращении неизвестны. Формально все экспериментально обнаруженные ориентационные соотношения решеток аустенита и мартенсита можно получить, дополнив деформацию Бейна поворотом решетки мартен- [c.224]

Так как на границах очага деформации происходит изменение траекторий движения точек заготовки, можно полагать, что здесь должны действовать касательные напряжения, вызывающие сдвиг, соответствующий изменению направления движения точек заготовки в процессе ее деформирования. С учетом сказанного условие равенства работ внешних и внутренних сил для рассматриваемого процесса вытяжки может быть записано в виде [c.202]

Резание металлов — сложный процесс взаимодействия режущего инструмента и заготовки, сопровождающийся рядом физических явлений, например, деформированием срезаемого слоя металла. Упрощенно процесс резания можно представить следующей схемой. В начальный момент процесса резания, когда движущийся резец под действием силы Р (рис, 6.7) вдавливается в металл, в срезаемом слое возникают упругие деформации. При движении резца упругие деформации, накапливаясь по абсолютной величине, переходят в пластические. В прирезцовом срезаемом слое материала заготовки возникает сложное упругонапряженное состояние. В плоскости, перпендикулярной к траектории движения резца, возникают нормальные напряжения Оу, а в плоскости, совпадающей с траекторией движения резца, — касательные напряжения т .. В точке приложения действующей силы значение Тд. наибольшее. По мере удаления от точки А уменьшается. Нормальные напряжения ст , вначале действуют как растягивающие, а затем быстро уменьшаются и, переходя через нуль, превращаются в напряжения сжатия. Срезаемый слой металла находится под действием давления резца, касательных и нормальных напряжений. [c.261]

Решение. При колебаниях кулнсы АВ груз УИ тоже совершает колеба-тель1юе движение по вертикали. При этом абсолютное движение груза состоит и 1 е 0 переносного движения вместе с кулисой и относительного движения по отношению к кулисе, происходящего за счет деформации пружины. Направим ось у по траектории движения груза М, принятого за материальную точку. [c.53]

Очевидно, что рассмотрение роли перегрузки в кинетике трещин должно учитывать интегральную картину поведения материала вдоль всего ее фронта одновременно применительно к различным условиям напряженного состояния. В момент перегрузки вдоль всего фонта трещины формируется зона пластической деформации большего размера, чем в случае регулярного нагружения, создавая высокий уровень остаточных сжимающих напряжений. При этом снижается концентрация напряжения в верщине трещины за счет пластического затупления мезотуннелей и разрущения сдвигом по типу П1 перемычек между ними (см. главу 3). Все это приводит к последующему изменению траектории движения трещины. [c.404]

Автоматизация измерения деформаций образца требует стабильности его расположения в пространстве, для чего должна быть строго зафиксирована. траектория движения активного захвата. Это достигается заключением захватной траверсы в направля ощне или переходом на жесткую в поперечном направлении систему нагружения, например на дифференциальные ги-дроцилиндры, расположенные в верхней или нижней части (см. рис. 3, г) силовой рамы. В табл. 13 приведены технические характеристики машин зарубежного производства с дифференциальным цилиндром. [c.86]

В практике исследования характеристик роботов в ГДР, в Дрезденском техническом университете, получили применение фотограммометрические методы. У. Монцовский [90] определял этими методами зону обслуживания, траектории движения, длины перемещений, деформаций, скорости и ускорения. При фотограммометрическом способе на захвате располагается импульсный источник света, соединенный с источником питания и устройством для изменения частоты импульсов, а изображение, проектируемо на темный экран, фотографируется специальной или универсальной фотокамерой. Изображение на фотопластинке после однократ- [c.81]

Геометрические н 10. Неправильность положения и формы направляющих суппорта (люльки, резцовых салазок) относительно оси стола (шпинделя) или линии.центров станка еточности вызывающие недозе Дефект обработки и взаимной выверки направляющих суппорта (штосселя, люльки, резцовых салазок относительно оси стола) шпинделя, планшайбы или линии центров станка. Деформация станины (основания) станка Выработка направляющих оленные перемещения уэла не (планшайбы, шпинделя) Нарушение траектории движения инструмента относительно оси изделия (неправильность направления подачи, обкатывания, потеря единого центра станка) сущего инструмент относит, У зубчатых колес погрешности направления зубьев, непостоянство толщин зубьев по их длине У винтов непостоянство диаметра резьбы по длине винта ельно оси стола 1 [c.630]

Резание металлов - сложный процесс взаимодействия режущего инструмента и заготовки, сопровождающийся определенными физическими явлениями, например деформированием срезаемого слоя металла. Упрощенно процесс резания можно представить по следующей схеме. В начальный момент процесса резания, когда движущийся резец под действием силы резания Р (рис. 6.7) вдавливается в металл, в срезаемом слое возникают упругие деформации. При движении резца они, накапливаясь по абсолютной величине, переходят в пластические. В прирезцовом срезаемом слое материала заготовки возникает сложное упругонапряженное состояние. В плоскости, перпендикулярной к траектории движения резца, возникают [c.302]

Flow lines — Линии текучести. (1) Текстура, показывающая направление течения металла во время горячей или холодной обработки. Линии текучести могут быть выявлены путем травления поверхности или сечения металлической заготовки. (2) В механике -— траектории движения небольших объемов металла в процессе деформации. [c.961]

Векторы и их составляющие обычно меняются в ходе обтяжки. В частности (рис. 3), в начале процесса они могут иметь составляющие сообщающие листу только движение наматывания на поверхность инструмента (см. рис. 3, а). Тогда траекторией движения точки Z), является эвольвента. Затем, после того, как достигнуто заданное значение угла а,-, — только составляющие v[, приводящие к растяжению ветвей листа (рис. 3, б). При этом точка (так же, как и точка Ог) движется по ломаной траектории Dj (0) Dj (1) Dj (2). Характер изменения векторов v (траектории движения точки Dj) влияет на закономерность распределения деформации вдоль направляющей оболочки. Например, для одного и того же конечного положения точек D, (2), но для разных их траекторий (см. рис. 3, б — справа) распределение деформации 8j (рис. 4, 5) вдоль G jDi (2), соответствующее траектории Dj (0) Dj (1) Dj (2), более неравномерное (линия 1, см. рис. 4), чем соответствующее траектории Dj (0) Dj (2) (линия 2). [c.174]

На несвободное движение тела наложены, вне зависимости от величины действующих на него сил, определенные условия, которые в механике называют связями. Связи, наложенные на движение какого-то тела, осуществляются недеформируемыми телами, чаще всего поверхностью таких тел. Хотя при движении одних тел по поверхности других тела, определяющие связь, деформируются, но эти деформации настолько малы, что ими вполне можно пренебречь и считать траекторию движения в определенном смысле задангюй, не зависящей от величины действующих сил. [c.82]

Для расчета возможности разрушения в первую очередь необхо димо некоторое аналитическое выражение — условие деформируе мости. Далее расчету разрушения, например, по соотношению (2.6] должно предшествовать определение напряженно-деформированногс состояния, а именно определение траектории движения частиц (ли ний тока), определение в каждой точке до[ )ормируемого тела интен сивности деформаций сдвига и показателя напряженного состояния [c.74]

Предлагаемая модель основьшается на экспериментальных исследованиях [1, 2] и работе [3], в которых рассматриваются простые растягивающие нагрузки. При этом можно считать заранее известными траектории движения трещин, располагающиеся перпендикулярно приложенным силам [1] или по границам зерен в случае [2]. В статье [4] приводятся результаты численного моделирования процесса роста микротрещин. Пренебрегая взаимодействием трещин, авторы [1,4] допускают, что состояние микротрещины характеризуется следующими основными параметрами I — длина 2 - длины отростков трещины в зернах, где расположены ее концы 1, 2 — нормализованные параметры повреждаемости в концах трещины. Величины 01, 02 считаются мерами пластической деформации в соответствующих концах трещины 31 = 1 ( 32 = 1) для трещины с растущим левым (правым) концом и 31 =0(02 =0) для трещины с левым (правым) концом, только что блокированным границей зерен. Таким образом, набор параметров х = (/, 1, 12,0, Р2) удовлетворяет условиям / > 0 1, 12> О, О 01, 02 1 Естественно выделить три типа трещин с параметрами = [c.165]

Эти уравнения устанавливают связь между инвариантами тензоров Альманси е, и скоростей деформаций 7 и их главными направлениями д, ф вдоль траектории движения частицы материала. [c.768]

С помощью методов теории пластичности можно также определить напряженное и деформированное состояние в очаге деформации, т. е. определить напряжения, действующие в каждой точке очага деформации, и построить траектории движения каждой точки. В этом случае, как и при рассмотрении вопроса о распределении удельного давления по дуге захвата, решается плоская задачя т е. рассматривается [c.216]

Так, при развертывании отверстия диаметром 5 мм и длиной 50 мм требуется вылет развертки порядка 80 мм, что при применении формулы жесткости дает величину податливости такой развертки порядка 0,115 мм/кг, т. е. каждый килограмм радиальной силы отгибает развертку больше чем на 0,1 мм. А так как силы резания значительно большего порядка, то такая развертка легко поддается деформации поперечными силами и ее устойчивость определяется системой радиальных сил резания (см. рис. 28). Стремясь в любой момент обработки к самоуравновешива-нию этой системы, развертка практически повторяет траекторию движения сверла. [c.87]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...