Бейна деформация

Последнего недостатка лишена высокотемпературная термо-механическая обработка (ВТМО). При этом способе (рис. 86,6) материал деформируют в интервале 800 —900°С при степени деформации 20—30%, после чего подвергают закалке на мартенсит и отпуску. Иногда производят изотермическую закалку на бейнит (рис. 86, в). = [c.176]

Холодная деформация перед провоцирующим отпуском в зависимости от содержания углерода в стали может либо сокращать, либо увеличивать время до появления склонности к МКК- Когда в стали значительное количество несвязанного углерода и границы зерен заметно обогащены им, деформация перед отпуском будет сокращать время до появления склонности к МКК благодаря ускорению диффузии хрома (быстрее образуется сетка карбидов по границам зерен). При небольшом количестве углерода на границах зерен (углерод связан в прочные карбиды) возникновение склонности к МКК определяется образованием карбидов в соответствии со схемой Бейна (см. рис. 16). Тогда относительное повышение скорости диффузии хрома по сравнению с углеродом из-за наличия деформаций приведет к некоторому увеличению времени до появления склонности к МКК (будет равносильно по действию увеличению содержания хрома). [c.57]

Упрочнение за счет добавок никеля, хрома и марганца используют для сталей, работающих как при низкой, так и при высокой температуре. Это упрочнение усиливается при добавлении таких элементов, как молибден, ванадий, ниобий и вольфрам, которые имеют большое сродство к углероду. (Ванадий и ниобий имеют также большое сродство к азоту.) Эти добавки не только замедляют скорость превращения и уменьшают содержание углерода в эвтектоиде, но и, соединяясь с углеродом, образуют мелкодисперсные карбиды, которые более стабильны и менее склонны к коагуляции, чем частицы цементита в бейните или перлите. Эти дисперсные карбиды существенно увеличивают сопротивление матрицы деформации как при низкой, так и при высокой температуре и могут быть использованы при создании сталей с высокими пределами текучести и ползучести. [c.50]

Деформация решетки. Примером г.ц.к. — о.ц.к. превращения является превращение в сплавах на основе Ре, считая, что изменение решетки зависит от однородной деформации, известной как деформация Бейна. В двух элементарных ячейках г.ц.к. решетки можно выделить о.ц.т. решетку с соотношением с/а = у/2 (рис. 1.14,а). Ячейка о.ц.т. решетки сжата в направлении оси г приблизительно на 20 %, а в направлении осей X л у растянута приблизительно на 12%, поэтому считают, что превращение решетки исходной фазы в о.ц.т. решетку мартенсита связано с указанной деформацией. [c.25]

Сфера единичного радиуса 5 (рис. 1.14,6) представляет г.ц.к. решетку перед деформацией Бейна, эллипсоид вращения е — о.ц.к. решетку [c.25]

Деформация с инвариантной решеткой. На рис. 1.14, в показана схема деформации скольжением или двойникованием, причем — плоскость сдвига, d — направление сдвига. В результате деформации с инвариантной решеткой векторы из плоскости АК В переходят в плоскость АК В. Эти векторы вращаются, однако длина их остается неизменной. Длина векторов, направленных от линии АОВ влево от плоскости АК В, уменьшается в результате деформации, длина векторов, направленных в правую сторону, — увеличивается. В результате такой дополнительной деформации с инвариантной решеткой длина в направлении оси х, увеличенная при деформации Бейна, сокращается, а деформация вдоль главных осей становится равной 1. Плоскости А ОС и B OD, показанные на рис. 1.14,8, становятся информируемыми плоскостями. [c.26]

Сорбит, троостит или бейнит образуются при охлаждении стали из аустенитной области со скоростью, меньшей v p. Эти структуры часто образуются в отливках, а также в поковках, штамповых заготовках и сортовом прокате из легированных сталей при охлаждении их на воздухе от температуры деформации. При нагреве до температур, меньших температуры Ai, будут происходить структурные изменения, т.е. указанные структуры тоже отпускаются . [c.189]

Различия в структуре исходной металлической основы стали (перлит, сорбит, троостит, бейнит, мартенсит) мало влияют на деформацию, получаемую при окончательной закалке. Однако в случае присутствия в стали более дисперсной исходной структуры (бейнита или мартенсита) в результате более интенсивного насыщения твердого раствора при нагреве для закалки деформация инструмента из углеродистых и легированных сталей несколько возрастает. [c.385]

При более продолжительной выдержке (3—6 ч) образуется игольчатый бейнит. Так, например, за 1 ч при температуре 260° С Образуется 20—30% игольчатого бейнита, а за 6 ч —около 50%. Остаточный аустенит становится еще более устойчивым и при охлаждении с трудом превращается в мартенсит. Поэтому твердость стали меньше, но прочность растет и, самое главное, уменьшаются размерные деформации (табл. 82). Закаленные таким образом быстрорежущие стали в целях превращения остаточного аустенита и увеличения твердости необходимо подвергать отпуску 4—5 раз. [c.213]

Как показано в работах [95, 1771 мартенситный пакет состоит из кристаллов шести ориентаций, связанных общей плоскостью тили 11111. В пакете можно выделить две группы мартенситных пластин, в каждой из которых имеются три ориентировки мартенсита, отвечающие всем трем вариантам деформации Бейна. Формирование каждой тройки а-кристаллов можно представить с помощью основных сдвигов 5 ,52 [136] по плотноупакованным плоскостям аустенита в трех направлениях типа <112> приводящих к превращению сферы в эллипсоиды деформации, и дополнительных операций трансформации решетки, несколько изменяющих параметры и координаты эллипсоидов деформации [180]. [c.93]

Деформация Бейна при а у превращении, переводящая решетку ОЦК в ГЦК, описывается [55-581 матрицей [c.100]

Рассмотрим каждый из трех этапов трансформации решеток. Деформация Бейна при а- у превращении, переводящая решетку ОЦК в ШК, описывается (см. раздел 3.4.1) матрицей [c.106]

При низкотемпературной термомеханической обработке (НТМО) сталь подвергают пластической деформации при температуре ниже температуры рекристаллизации, но выше температуры начала мартенситного превращения, т. е. в области относительной устойчивости переохлажденного аустенита (400—600° С, рис. 62, б) при этом достаточно большое время инкубационного периода позволяет деформировать металл до начала превращения аустенита в бейнит (см. рис. 53). После пластической деформации сталь сразу же подвергают закалке. [c.178]

В г. ц. к. решетке аустенита атомы углерода статистически равномерно распределены по октаэдрическим пустотам вдоль направлений трех ребер куба [100], [010] и [001] (см. крестики на рис. 124,а). Но в той же самой решетке аустенита атомы углерода избирательно расположены по отношению к направлениям ребер тетрагональной ячейки они находятся только на середине ребер вдоль оси [001] и в центре горизонтальных граней тетрагональной ячейки, т. е. тоже вдоль направления [001]. По окончании превращения внедренные атомы углерода продолжают располагаться в решетке мартенсита в октаэдрических пустотах только вдоль направления [001], не занимая пустот в направлении [100] и [010] (рис. 124,6). Находясь между атомами железа в рядах, параллельных оси [001], атомы углерода не позволяют деформации Бейна превратить г. ц. к. решетку в о. ц. к. с отношением периодов, равным единице. Степень тетрагонального искажения решетки мартенсита - растет прямо пропорционально концентрации в нем угле-а [c.223]

Деформация Бейна, наглядно пояснившая, как с помощью кратчайших атомных смещений г. ц. к. решетка аустенита может превратиться в объемноцентрированную тетрагональную решетку мартенсита, одна не в состоянии привести, например, к 24 ориентациям Курдюмова — Закса, так как ребра элементарной ячейки мартенсита остаются параллельными ребрам исходной тетрагональной ячейки аустенита (см. рис. 124). Для получения ориентационного соотношения КУРДЮмова — Закса необходимы более сложные траектории атомных перемещений, чем при деформации Бейна. Истинные траектории движения атомов при мартенситном превращении неизвестны. Формально все экспериментально обнаруженные ориентационные соотношения решеток аустенита и мартенсита можно получить, дополнив деформацию Бейна поворотом решетки мартен- [c.224]

Двойники превращения 232 Деформация Бейна 222 [c.397]

Рис. 1.80. Деформация и соответствие решетки, по Бейну, для мартенситного превращения ГЦК —> ОЦК (ОЦТ) в сплавах железа

Для устранения последнего недостатка применяют высокотемпературную термо механическую обработку (ВТМО). При этом способе (рис. 95, б) материал деформируют в интервале температур 800—900° С при степени деформации 20—30%. После этого изделие подвергают закалке на мартенсит и отпуску. Иногда производят закалку на бейнит (рис. 95, в). [c.170]

Отжиг на зернистый перлит между 610 и 650° С. Этот температурный интервал находится ниже При охлаждении на воздухе после горячей деформации в структуре имеются бейнит и мартенсит (ф. 456/3). Следовательно, без отжига на зернистый перлит последующая механическая обработка стали невозможна. Сравнительно низкотемпературный отжиг обусловлен тем, что = 688° С. [c.50]

Деформация 60%. Сильно удлиненные зерна, содержащие очень близко расположенные линии скольжения. Темные горизонтальные полосы (бейнит) указывают на полосчатую структуру исходного материала. [c.74]

Сравнение расчетных и опытных значений длительности до начала заметного превращения переохлажденного аустенита в бейнит в условиях изотермической выдержки при 400° без деформации и после деформации на 15—20% для различных сталей [c.175]

Перспективным методом повышения конструктивной прочности углеродистых и легированных сталей является способ ВТМЙЗО [1], включающий горячую деформацию аустенита при высоких температурах и последующий распад в области бейнит-ного превращения. Эффект упрочнения при этом способе обработки определяется развитием трех процессов — деформационным упрочнением аустенита, динамической (протекающей в ходе деформации) и статической рекристаллизацией, которая может протекать в области температур выше А, при возможных технологических остановках, при охлаждении до температуры изотермического распада, в процессе изотермической выдержки уже переохлажденного аустенита. [c.50]

Закалка изотермическая Быстрое охлаждение через зону перлитного превращения в расплавленной соли, выдержка в этой среде в зоне температур промежуточного превращения для возможно полного распада аустенита и охлаждение на воздухе. Температура изотермической выдержки зависит от требуемых свойств деталей и лежит выше точки Мн. но ниже зоны перлитного превращения Уменьшение термических и структурных напряжений, предупреждение образования трещин. деформации Образование аустенита или аустенита и карбидов и превращение аустенита в бейнпт Бейнит или бейнит и карбиды, иногда также мартенсит и остаточный аустенит [c.77]

Рис. 1.14. Схема феноменопогической модели деформации с инвариантной решеткой и деформации Бейна при г.ц.к. — о.ц.к. превращений. Индексы Д и/И у Ьбоз-начений направлений соответствуют аустенитной и мартенситной фазам

Матричное представление феноменологической теории. Для того чтобы при превращении г.ц.к. — о.ц.к. существовала инвариантная плоскость, не претерпевающая деформации и вращения, необходимы три описанные деформации. Поэтому при анализе превращения наряду с деформацией формы (поверхностным рюльефом), возникающей на поверхности исходной фазы, необходимо учитывать все эти деформации. Если обозначить матрицы, выражающие деформацию Бейна, деформдцию с вариантной решеткой и жесткое вращение соответственно В, Р л R, то между величиной Р , определяемой уравнением (1.32), и указанными тремя матрицами должно выполняться следующее соотношение [c.26]

Если известны периоды решеток исходной и мартенситной фаз, то определены компоненты деформации Бейна вдоль главнь1х осей, поэтому определена и матрица В. Если предположить направление и плоскость сдвига при деформации с инвариантной решеткой (это можно опреде- [c.26]

Деформация мартенсита может осуществляться и пос ле НТМО В этом случае полезным может быть проведе ние деформации при НТМО с частичным распадом аусте нита на нижний бейнит, что повышает пластичность ста ли Так, на кремнистой стали 70С2ХА, подвергнутой путем НТМО прокатке на 60%, со структурой мартенсита, нижнего бейнита и остаточного аустенита, дополнительная деформация на 100% после отпуска при 200—300 °С повы шает предел упругости сго,оз на 300—400 МПа При этом пластичность стали практически не изменяется (рис 140) Сколь нибудь значительного распространения этот ме тод не получил из за трудностей проведения деформации и интенсивного износа деформирующих устройств [c.236]

Аустенит остается в виде лент (0,1 мкм и тоньше) между некоторыми рейками в пакете, но в виде клиньев и островов (поперечником 1 мкм) между молниями линз мартенсита (или игл бейнита). При )тпуске аустенит может превращаться (в зависимости от состава) в 1артенсит, либо в бейнит, либо в феррит и цементитную ленту. При 1еформации он может сохраняться либо превращаться в мартенсит. У 1вух типов остаточного аустенита разная устойчивость и при отпуске, и 1ри деформации. [c.343]

Структурные неоднородности материала могут вызывать также деформацию изгиба. Отмечено, например, своеобразное обратимое коробление крупных тур-бинвых валов из стали с 0,3% С и 0,6% Мо [23]. Валы при нагреве изгибались, а после охлаждения снова выпрямлялись. При однородном химическом составе по Сечению выявлена структурная неоднородность, вызванная предшествующей термической обработкой на одной стороне по образующей имелся бейнит, на другой — перлит. Коэффициенты расширения этих структур в интервале от 20 до 300° С различаются на 3% (13,04-10 и 12,69-10 соответственно). [c.219]

Процесс мартенситного а - у превращения в соответствии с [55, 121] можно разделить на три этапа 1) обратная деформация Бейна, или чистая деформация перестройки решеток ОЦК-ШК 2) сдвиг в ШК фазе, не меняющий решетку и переводящий деформацию Бейна в деформацию с инвариантной плоскостью 3) жесткий поворот решетки аустенита относительно исходной а-решетки, возвращающий в исходное положение инвариантную плоскость после двух этапов, протекающих, вероятно, однйвременно, осуществляет перестройку ОЦК-ШК с инвариантной плоскостью, в которой векторы остаются неизменными по длине и направлению в процессе а- у преврашения. Инвариантная плоскость сохраняет свое положение в пространстве и является габитусной плоскостью, отделяющей обр/азующуюся фазу от исходной. [c.106]

Таким образом, дпя расчета формоизменения при а- у превращении в качестве первого приближения можно использовать деформацию Бейна с необходимым разворотом решеток ( на 10°). Однако формоизменение при а- у превращении, рассчитанное в настоящей работе по феноменологической теории, будет в общем случае заметно меньше, чем при чисто бейновской деформации. [c.115]

Закалка изотерми- ческая В расплавленных слоях, имеющих температуру несколько выше точки Л (250 — 400° С). Выдержка при данной температуре должна обеспечить окончание изотермического распада аустенита Игольчатый тро-остит (бейнит) Обеспечивает для многих сталей высокую прочность и твердость ННС 40 — 50) в сочетании с высокой вязкостью наряду с минимальными деформациями [c.534]

Для. понимания строения мартенсита в сталях необходимо знать кристаллогеометрию перестройки г. ц. к. решетки аустенита в объ-емноцентрированную тетрагональную решетку мартенсита, близкую к о. ц. к. решетке а-железа. Следующее простое изменение формы элементарной ячейки аустенита, известное в литературе как деформация Бейна, позволяет составить представление о характере кри-сталлогеометрии мартенситного превращения в стали (рис. 124). [c.222]

Находит применение метод получения высокопрочной проволоки, при котором распад переохлажденного аустенита протекает при температурах бейнитного превращения. Бейнит, имея пластинчатое строение, обусловливает склонность к упрочнению при пластической деформации проволоки. Методом бейнитирования получают проволоку диаметром 5—6 мм из сталей У9 и ЗОХГСА с пределом прочности при растяжении 200—225 кгс/мм (2000— 2250 МН/м ). [c.212]

Закалка изотермиче- ская То же 13 расплавленных солях, имеющих температуру несколько выше точки М (250—400 С). Выдержка при данной температуре должна обеспечить окончание изотермического распада аустенита (фиг. 21) Игольчатый троостит (бейнит) Наряду с минимальными деформациями для многих сталей обеспечивает высокую прочность и твердость (40—50 в сочетании с в1>1сокой вязкостью [c.219]

При последующе. т отпуске в бейнитно-мартенситной структуре выделяются дисперсные карбиды, а карбиды, имеющиеся в бейните, коагулируют. Одновременно ре.зко снижается плотность дислокаций и возрастает их способность к скольжению при деформации металла. Отмеченное способствует сохранению сопротивления металла хрупкому разрушению на относительно высоком уровне в областн Па (рис. 7.1, а), а в области Пб оно несколько снижается вследствие повышения неоднородности распределения карбидной фазы и неблагоприятного строения а-фазы в верхнем бейните. [c.130]

Удлинение аустенитных зерен (ф. 643/7) аналогично удлинению ферритных зерен (ф. 598/6) кроме линий скольжения (ф. 643/3) видны двойники (ф. 643/6) и первичная полосчатая структура (ф. 643/4). В большинстве сильно наклепанных областей произошло ускоренное превращение аустенита в бейнит (ф. 643/8). Очевидно, что наклепанный таким образом аустенит не может рекристаллизоваться при температурах деформации (ф. 643/7) время самоотжига ограничено ускоренным появлением карбидов. Отсутствие рекристаллизации может объяснить тот факт, что продолжительность выдержки после деформации имеет небольшое влияние на окончательные свойства стали, пока не появился бейнит. [c.46]

Рис. 106. Микроструктура образцов стали 43ХЗСНМФА (Х500), показывающая влияние пластической деформации на длительность изотермической выдержки до начала превращения переохлажденного аустенита в бейнит при 400° а — выдержка в течение 800 сек без деформации б — выдержка в течение 20 сек после деформации на 13—15% в — выдержка в течение 250 сек после деформации на 13—15"/о

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...