Точка внутренняя прямолинейного

Точка внутренняя прямолинейного отрезка 262 [c.284]

Наибольшее значение внутреннего момента (и, вероятно, М ) должно быть в средних точках та прямолинейных сторон площадки 5. [c.52]

В данной работе не проводилось теоретического анализа точности расчетных данных. Для оценки точности полученных результатов были проведены расчеты при различных значениях М, т. е. М -= 10, М 15, М = 20, где Л1 —число точек разбиения прямолинейной образующей панели. Сопоставляя полученные значения перемещений при М = 10, М = 15 и М 20 было отмечено, что расхождения в значениях перемещений щ находится в пределах точности реализации итеративных циклов программы. При сопоставлении расчетных значений напряжений а,- оказалось, что для внутренних точек разбиения разброс в значениях напряжений лежит также в пределах точности реализации циклов программы. Для краевых точек расхождение в величинах напряжений оказалось порядка 12% при М = 15 и М = 20 на малом криволинейном контуре (на большом контуре разброс получился меньше) и на 48% для М = 0 и М = 15 (на большом контуре разброс также оказался меньше). [c.95]

Диффузорные явления приводят к отрыву потока от обеих стенок (рис. 1.34). Зона отрыва от внутренней стенки возрастает вследствие того, что при повороте жидкость по инерции продолжает двигаться прямолинейно по касательной в направлении к внешней стенке. Вихревая зона, возникающая при отрыве потока от внешней стенки, незначительная, в то время как вихревая зона у внутренней стенки распространяется далеко за изгиб канала, значительно сужая сечение основного потока. [c.38]

Если внешние признаки деталей скрыты или слабо выражены (внутренние пустоты, металлические вкладыши в керамических или пластмассовых деталях), то ориентировка их обычными механическими методами затруднена или невозможна. В этом случае иногда используют обычные бункерные устройства, оснащая прямолинейный участок выходного лотка системой электромагнитов. Детали, предварительно ориентированные в чаше бункера вдоль про- [c.31]

Используя уравнение (1.207) при решении задач, необходимо иметь в виду следующее. Движение центра масс характеризует движение всей системы только при ее поступательном движении. В частном случае если Fe =0, то и ас=0. Значит, система движется равномерно и прямолинейно либо находится в состоянии покоя. Внутренние силы никак не влияют на движение центра масс. Например, для автомобиля движущей является внешняя сила трения, приложенная к его ведущим колесам. [c.144]

Если на брус постоянного сечения с прямолинейной центральной осью действуют внешние силы и пары сил, расположенные в плоскости, проходящей через центральную ось, то ось бруса будет деформироваться. В поперечных сечениях бруса возникают изгибающие моменты, т. е. внутренние моменты, действующие в плоскости, перпендикулярной плоскости поперечного сечения. Такой вид нагружения называют изгибом. Брус, закрепленный на опорах и работающий в основном на изгиб, называется балкой. [c.134]

Напомним, что магнитные силовые линии прямолинейного тока представляют собой концентрические окружности. Поэтому, когда поле тока складывается с приложенным полем, суммарное поле на внешнем ободе кольца будет превышать поле на его внутреннем ободе (фиг, 8, а). Таким образом, магнитное поле достигает критической величины сначала на внешнем ободе кольца. Этому состоянию соответствует точка А на фиг. 7. При дальнейшем увеличении приложенного поля незатухающий ток уменьшается так, чтобы поддержать общее поле на внешнем ободе кольца равным критической величине, пока не [c.618]

На самом деле кривая фазового равновесия вблизи критической точки является почти параболой и не имеет прямолинейного участка. Появление этого участка обусловлено гидростатическим эффектом и представляет собой искажающее действие последнего. Гидростатический эффект, т. е. неоднородность плотности, а соответственно и внутренней энергии, сказывается также на определении теплоемкости С при эксперименте. Этот эффект может исказить действительный ход зависимости оп Т — или р — именно этим объясняется, что в некоторых опытах были получены данные о конечной величине Су в критической точке, отсутствии скачка теплоемкости в критической точке и т. д. [c.262]

Если в потоке выделить некоторый элементарный объем, то на его поверхности будут действовать касательные и нормальные силы. Касательные силы возникают вследствие внутреннего трения или вязкости. Как известно, Ньютон сформулировал закон, согласно которому касательное напряжение трения между двумя слоями прямолинейно движущейся вязкой жидкости пропорционально отнесенному к единице длины изменению скорости по нормали к направлению движения [c.13]

Несмотря на то, что кинетический момент раскрывает дополнительные свойства движения механической системы по сравнению с ее количеством движения, даже совокупность этих динамических характеристик не может описать движения системы, происходящего за счет внутренних сил. Чтобы убедиться в этом, достаточно рассмотреть следующий пример. Пусть два одинаковых тела, соединенных пружиной, покоятся на гладкой горизонтальной поверхности. Растянем пружину и отпустим грузы, не сообщая им начальной скорости. Под действием внутренних сил они начнут совершать прямолинейные колебания, такие, что скорости тел в каждый момент времени равны между собой и противоположно направлены. Общее количество движения системы и ее кинетический момент относительно любой неподвижной точки тождественно равны нулю, хотя система находится в движении таким образом, в данном случае эти две величины никак не характеризуют движения системы. Поэтому в механике рассматривается еще одна мера механического движения, называемая кинетической энергией. [c.212]

Пример 2,5. Пространственный стержень, состоящий из трех прямолинейных стержней АВ, ВС и D, соединенных между собой жестко в точках В и С, жестко закреплен в точке Л, а на участке ДС нагружен равномерно распределенной нагрузкой q (рис. 2.30). Построить эпюры внутренних сил и моментов. [c.47]

На системе строятся эпюры всех внутренних силовых факторов и по ним находятся возможно опасные сечения. При прямолинейных очертаниях эпюр на участке и сечении, имеющем ось симметрии, за возможно опасные принимаются сечения, в которых один из внутренних силовых факторов достигает наибольшего значения. Расчет должен проводиться по всем возможно опасным сечениям. Если очертания эпюр на участке криволинейны, то опасным будет сечение, в точках которого имеет наибольшее значение. [c.310]

Проектируют камеру на основе теоретического чертежа, построенного в результате ее гидродинамического расчета [39]. При этом с контуром спирали, очерченным в плане теоретической кривой, прямолинейные образующие звеньев, соответствующие внутренней поверхности, сопрягают так, чтобы точки касания совпадали с кривой контура, а образующие внутренней поверхности образовали вписанный многоугольник. Тогда меридианные сечения оказываются на стыке звеньев описанными радиусом г, в наименьшем сечении радиусом г = г — а, в сечении, соответствующем средней линии, делящей толщину листа пополам, Гср = + /2 где г — теоретический радиус а — стрелка прогиба б — толщина листа. [c.60]

Линия зацепления, так же как и при внутреннем зацеплении, имеет только одну предельную точку (точка Л). Механизм шестерни и рейки может служить для преобразования вращательного движения шестерни в прямолинейно-поступательное движение рейки или, наоборот, для преобразования прямолинейного движения рейки во вращательное движение шестерни. [c.195]

Рассмотрим тело вращения, армированное первоначально прямолинейными и параллельными оси симметрии волокнами. В качестве конкретного примера, имеющего наибольший практический интерес, рассмотрим трубу с внутренним радиусом Ro и внешним радиусом Ri, армированную параллельными образующей волокнами. Мы будем исследовать осесимметричные деформации без кручения, при которых частица, в начальном состоянии имеющая координаты R, ф, Z, переходит в точку с координатами [c.337]

Можно указать примеры, когда деформации материала и уг,г малы по сравнению с единицей, а в элементе в целом, выполненном ИЗ этого материала, перемещения точек не малы по сравнению с габаритными размерами. Одним из таких примеров может служить тонкий, первоначально прямолинейный стальной стержень, сгибаемый в кольцо (табл. 1.4, строка 3). Действительно, в изгибаемом стержне осевые волокна не испытывают ни удлинения, ни сжатия. С другой стороны, в силу малости толщины полосы наружные и внутренние волокна мало отличаются по длине от осевого волокна [c.85]

В настоящей главе рассматривается осевая деформация, т. е. растяжение или сжатие, прямолинейного стержня. Такая деформация возникает, если все внешние нагрузки, приложенные к стержню, приводятся только к силам, точки приложения которых лежат на оси стержня, а линии их действия совпадают с последней. При этом возникает лишь продольная сила N = N (г) все остальные внутренние усилия Qy, Му, М. в любом из сечений равны нулю. [c.91]

Прямолинейный стержень. Критическая нагрузка как минимум функционала. Применение энергетического метода, изложенного в предыдущем разделе, к анализу устойчивости равновесия континуальной системы рассмотрим на примере стержня. Пусть тонкий прямолинейный стержень из линейно упругого материала находится под действием сил, направленных вдоль его оси и распределенных произвольным образом по его длине (рис. 18.58, а во внутренних точках оси может быть приложена не одна сила, как показано, а несколько). Предполагается, что стержень закреплен в пространстве от перемещений как жесткого целого. Прямолинейная форма равновесия возможна при [c.386]

Водило 1, вращающееся вокруг неподвижной оси А, входит во вращательную пару С с сателлитом 3, входящим во внутреннее зацепление с неподвижным зубчатым колесом 4. С сателлитом 3 жестко связан кривошип б, входящий во вращательную пару В с ползуном 5, скользящим в прямолинейной кулисе а звена 2, вращающегося вокруг неподвижной оси А. Радиус R начальной окружности колеса 4 равняется R = 4г, где г — радиус начальной окружности сателлита, равный длине кривошипа 6. Ось кулисы а проходит через точку А. При выбранных размерах механизма точка В кривошипа J описывает четырех-вершинную гипоциклоиду 6 — 6. За один полный оборот водила J точка В механизма четыре раза совпадает с точками d — вершинами гипоциклоиды Ь — Ь, В этих положениях звено 2 имеет мгновенные остановки. [c.204]

Для проверки угла конусности вала применяются конусные калибры-втулки полные и неполные, а для проверки угла конусных втулок — конусные калибры-пробки. Для проверки угла конусности вала вдоль образующей конуса наносят карандашом прямую линию и осторожно вводят вал внутрь конусного калибра-втулки. Приложив некоторое осевое усилие для плотного соприкосновения конических поверхностей вала и втулки, поворачивают их относительно друг друга на небольшой угол. Если образующая конуса вала прямолинейна и угол конуса выполнен правильно, то графит карандаша равномерно распределится по всей длине конуса, в противном случае образуются только отдельные пятна. При проверке внутренней конической поверхности. детали карандашную линию наносят на калибр-пробку. [c.604]

Если диск имеет криволинейную форму, то при сжатии торцов по всей высоте сечения он находится в безмоментном состоянии. В бетоне момент внутренних сил, действующих на прямолинейный или криволинейный диск, определяется выражением [c.175]

Используя метод Мерцалова [1] совмещения поворотных кругов на подвижной центроиде для отыскания точек подвижного звена, описывающих на некотором интервале прямолинейные траектории, получаем для случая постоянных радиусов R-i и на сателлите три области точек, дающих траектории с разными качественными параметрами. Внешняя III и внутренняя II области точек плоскости сателлита (рис. 3) дают траектории, у которых радиус кривизны не меняет знака, т. е. кривые либо выпуклые, либо вогнутые. Кольцевая область I, заштрихованная на рис. 3, содержит точки, расположенные на перегибах своих траекторий. Следовательно, отыскание сателлитной точки, имеющей траекторию с наилучшим приближением к прямой, следует искать в зоне I. [c.36]

Допуски среднего диаметра являются суммарными, кроме резьбовых деталей в посадках с натягом, получаемых сортировкой на группы. Для этих деталей допуски среднего диаметра не включают диаметральных компенсаций отклонений шага и угла наклона боковой стороны профиля. Верхнее отклонение внутреннего диаметра d, наружной резьбы (определяемое по точке перехода прямолинейной боковой стороны профиля к впадине резьбы) равно верхнему отклонению среднего диаметра d . Верхнее отклонение наружного диаметра D внутренней резьбы стандартами СЭВ не регламентируются. Для резьб в переходных посадках и посадках с натягом установлены предельные отклонения шага и угла наклона боковой стороны профиля (табл. 4.32), а также предельные отклонения формы — разность между наибольшим и наименьшим действительными средними диаметрами одной разьбовой детали не должны превышать 25% от допуска среднего диаметра. При этом обратная коиусообразность (конусность) не допускается. [c.22]

В то время, как система (I) определяет в области G фазовой плоскости векторное поле, состоящее из векторов v х, у) с комионоптами Р х, у), Q х, у) (см. п. 5), уравнение (III) (или пара уравнений (II) и (II )) определяет поле направлений или поле линейных элементов. Линейным элементом называется точка М и проходящий через эту точку ненаправленный прямолинейный отрезок, для которого М является внутренней точкой. Поле линейных элементов, определенное уравнением (III), получается, если через каждую точку М х, у) области провести прямолинейный отрезок, имеющий угловой коэффхщиент (если Р х, у) = [c.40]

Рис. 108а. Двумерные внутренние волны, генерируемые неподвижным цилиндрическим препятствием (с образующими, перпендикулярными плоскости рисунка) в потоке стратифицированной жидкости, движущейся горизонтально направо (или же генерируемые тем же самым препятствием, движущимся налево в покоящейся жидкости). На рисунке построены кривые волновых чисел S (0) ш S (о). Вблизи каждой точки на круговой части (радиуса NIV) кривой S (0) находится одна точка кривой S (б), приводящая, как обычно, к единственной стрелке на S (0) все стрелки показаны на рис. 1086. Но вблизи каждой точки на прямолинейной части к = О кривой S (0) находятся две точки кривой S (б), приводящие в двум стрелкам. Там, где

Данный термин отражает тот факт, что в коническом автомодельном решении все искомые функции постоянны на лучах, выходящих из фиксированной точки (центра). Поэтому харакгерными областями определения таких решений являются внутренности прямолинейных конусов с общей вершиной в центре. В краевых задачах дополнительные данные, определяющие коническое автомодельное решение, должны задаваться на поверхности таких конусов и быть постоянными вдоль образующих. [c.121]

Речь идет о том, чтобы доказать, что всякая петля X из С" — 8 гомотопна петле в — 8. В С петля X гомотопна нулю при очевидной линейной гомотопии. Пусть А -> С — отображение квадрата в С , определяющее эту гомотопию. Немного деформируя X, всегда можно прийти к случаю, когда Л трансверсально над 8. Тогда Л" (8) состоит из конечного числа точек, внутренних дли квадрата и являющихся прообразами обыкновенных точек множества 8. Заменяя периметр квадрата последовательностью прямолинейных петель , окружающих каждую точку из Л" (8) (рис. 48), и отображая все это в С" с помощью Л, мы виднм, что X гомотопна а С — 8 последовательности прямолинейных петель, окружающих обыкновенные точки множества 8 ). Но каждый из соответствующих прямолинейных отрезков содержится в некоторой прямой С, которую можио считать трансверсальной к 8 (немного подвинув ее, если нужно). И так как все сечения общего положения изотопны, то все эти петли можно перевести в сечение общего положения [c.140]

Следовательно, если сумма всех внешних сил, действующих на систему, равна нулю, то центр масс этой системы движется с постоянной по модулю и направлению скоростью, т. е. разномерной прямолинейно. В частности, если вначале центр масс был в покое, то он и останется в покое. Действие внутренних сил, как мы видим, движение центра масс системы изменить не может. [c.276]

В двигателях внутреннего сгорания и паровых машинах для преобразования прямолинейного возвратно-поступательного движения поршня во вращательное движение вала применяется кривошииио-шатуиный механизм. Его простейшее устройство следующее кривошип ОА может вращаться вокруг неподвижной точки О и шарнирно скреплен с шатуном АВ, передающим движение ползууу В, движущемуся в направляющих, расположенных вдоль горизонтальной оси (рис. 1.1.1). [c.301]

Следствие 2. Если начиная с некоторой точки А траектория становится прямолинейной (см. рис. 5.10, б), то с точки В при AB = h направление вектора а совпадает с напрамением траектории деформаций. В точке В вектор напряжений а помнит только внутреннюю геометрию прямолинейного участка, т. е. такую, которая наблюдается при простой деформации, когда указанное совпадение имеет место. [c.106]

Уравнением такого же типа описывается и распределение температуры вдоль длины тонкого прямого стержня, если хотя бы один из его концов не закреплен. Распределение температуры вдоль каждого из поперечных сечений стержня можно считать постоянным, так что Т будет функцией только от координаты х вдоль его длины (и от времени). Тепловое расширение такого стержня приводит только к изменению его длины без изменения прямолинейной формы и без возникновения внутренних напряжений в нем. Ясно поэтому, что производная dSldt в общем уравнении (31,1) должна браться при постоянном давлении, и поскольку (dSidfjp = pIT, то распределение температуры будет описываться одномерным уравнением теплопроводности [c.175]

Если заменить профилированную стенку прямолинейной, расположенной под углом 9° к оси X (рис. 14.18), то картина течения в сопле меняется. В этом случае поток во внутренней части сопла перерасширен в меньшей степени по сравнению со [c.292]

Рассмотрим это явление несколько подробнее. Возьмем тонкий длинный стальной стержень (рис. 187, а). Нижний конец его прочно закрепим, а к верхнему концу приложим сжимающую силу, действующую строго по оси стержня. Стержень под действием этой продольной силы сначала будет только сжиматься, и ось его при этом будет оставаться прямолинейной. Если стержень вывести из прямолинейного состояния, отклонив его поперечной силой, то после удаления этой силы внутренние упругие силы снова вернут стержень в первоначальное прямоли- [c.320]

То, что для Гюйгенса и Юнга являлось проблемой, для Гамильтона — исходный пункт. Они ставили себе задачу объяснить опытный факт прямолинейного распространения света, выводя его из каких-то причин, скрытых во внутренней природе световых явлений. Гамильтон видит свою задачу не в обяснении этого факта, а в такой его формулировке, которая максимально удовлетворяла бы стремлению к единству и стройности математической схемы. Это не значит, что нельзя пользоваться вспомогательными конструкциями, вроде волновых фронтов, но не следует приписывать им реальность. Все значение этих вспомогательных конструкций состоит в том, чтобы сделать возможной математическую формулировку наблюдаемых соотношений. В этом Гамильтон убедился еще больше, когда в третьем добавлении к своей Теории систем лучей показал, что построенный им общий метод геометрической оптики может быть выражен как корпускулярным, так и волновым языком, причем, независимо от принятого аспекта. [c.808]

Волило 1, вращающееся вокруг неподвижной оси А, входит во вращательную пару с сателлитом 3, вхо-дяш,им во внутреннее зацепление с неподвижным колесом 4. С колесом 3 жестко связан кривошип 5, входящий во вращательную пару В с ползуном 6, скользящим в кулисе о звена 2, которое движется поступательно в неподвижных напрарляющих с. Радиус Я начальной окружности колеса 4 равняется / = 1,5г, где г—радиус начальной окружности колеса 3. При выбранных размерах механизма точка В описывает траекторию Ь — 6, имеющую форму квадрата с закругленными углами и являющуюся удлиненной гипоциклоидой. При вращении водила 1 звено 2 совершает возвратно-поступательное двин<е-ние с продолжительными остановками при движении точки В по прямолинейным вертикальным участкам траектории Ь — й и с примерно равномерной скоростью, когда точка В двигается по горизонтальным участкам траектории. [c.197]

Водило 3, вращающееся вокруг неподвижной оси В, входит во вращательную пару С с сателлитом I, входящим во внутреннее зацепление с неподвижным зубчатым колесом 2. Радиус R начальной окружности колеса 2 равен R = 2г,, где ri — радиус началь1юн окружности сателлита 1. При данных размерах колес 1 к 2 точка А сателлита 1, лежащая на начальной окружности сателлита 1, двигается прямолинейно вдоль оси х — х. Шток 4 механизма пресса скользит в неподвижной направляющей а вдоль оси а — л. [c.208]

Рассмотрим теперь, как объясняется с этой точки зрения внутреннее трение в газах и жидкостях. Газы и жидкости весьма существенно различаются по молекулярному строению. В газах молекулчы расположены в среднем на таких больших расстояниях одна от другой, что движение отдельных молеку.п происходит большую часть временп по закону инерции, прямолинейно. Все же, двигаясь пря- [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...