Аустенитные хромоникелевые нержавеющие стали

Аустенитные хромоникелевые нержавеющие стали обладают в воздухе, воде и водяном паре более высокой коррозионной стойкостью при равномерной коррозии (табл. 8.53), чем перлитные стали. [c.304]

В настояш,ее время с межкристаллитной коррозией аустенитной хромоникелевой нержавеющей стали борются следующими методами [c.390]

Аустенитные хромоникелевые нержавеющие стали обладают в воздухе, воде и водяном паре более высокой коррозионной стойкостью при равномерной коррозии, чем перлитные стали. Наличие азота в воде не увеличивает скорость коррозии ау-стенитных хромоникелевых сталей, а облучение [c.346]

Аустенитная хромоникелевая нержавеющая сталь 18-8. . . Хромоникелевая сталь 18-2 Хромистая сталь (13% Сг) [c.176]

Широко используются в производстве азотной кислоты аустенитные хромоникелевые нержавеющие стали, стабилизированные титаном. Однако существенным их недостатком является склонность к межкристаллитной коррозии под воздействием горячей азотной кислоты [8, 14]. [c.74]

Титановые сплавы, сплавы на кобальтовой и никелевой основе (инконель), аустенитные хромоникелевые нержавеющие стали, золото, платина и графит совместимы друг с другом, но несовместимы с другими материалами [c.99]

Титан — карбидообразующий элемент положительно влияет на прочностные свойства стали, увеличивает ее прокаливаемость и уменьшает склонность к перегреву. Титан частично растворяется в феррите, но главным образом присутствует в структуре стали в виде карбида титана Т С. Ои также является энергичным раскислителем стали. Титан вводится в состав аустенитных хромоникелевых нержавеющих сталей аустенитного класса для устранения склонности к межкристаллитной коррозии. [c.170]

Аустенитная хромоникелевая нержавеющая сталь м р в 6 5 5 6 5 4 1 3 4 1 3 4 1 3 4 1 3 4 1 3 4 1 3 4 1 3 4 [c.329]

Стойкость испытанных цветных металлов в морской и пресной воде приблизительно одинакова и данные для различных сплавов совпадают в пределах ошибок опыта. Образцы легированного чугуна показывали пониженную стойкость в морской воде. Меньше всего теряли в весе образцы аустенитной хромоникелевой нержавеющей стали. [c.631]

В настоящее время тракт первичной воды выполняют обычно из хромоникелевых нержавеющих сталей аустенитного класса. Узлы теплообменных аппаратов, не омываемые первичной водой, изготовляют из углеродистых и низколегированных сталей, имеющих по сравнению с нержавеющими следующие недостатки [c.283]

Для изготовления рабочих и направляющих лопаток, работающих при температурах выше 580° С, применяют хромоникелевые нержавеющие стали аустенитного класса. Эти стали, как правило, содержат значительное количество никеля, нетехнологичны при термической и механической обработке. Вследствие низкого коэффициента теплопроводности эти стали хуже, чем хромистые, сопротивляются тепловым ударам. Коэффициент линейного расширения аустенитных сталей значительно выше, чем у хромистых. [c.8]

Хромоникелевые нержавеющие стали в зависимости от структуры подразделяют на аустенитные, аустенито-мартенситные и аустенито-фер- [c.169]

Хромоникелевые нержавеющие стали аусте-нитно-ферритного класса по прочности превосходят чисто аустенитную сталь, отличаются нестабильностью свойств и обладают склонностью к охрупчиванию при температуре 400—600 °С (табл. 8,24, 8.25 ГОСТ 5632-72 и ГОСТ 5949-75). [c.326]

Химический состав. Прежде всего необходимо знать химический -состав исследуемого металла. При проведении большинства испытаний следует знать содержание не только основных компонентов, но и примесей. Например при изучении коррозии хромоникелевых нержавеющих сталей аустенитного класса часто ограничиваются сведениями о количестве в стали углерода, хрома, никеля и титана, в то время как важно знать количество серы и фосфора, так как колебания в содержании этих примесей оказывают существенное влияние на коррозионную стойкость металла в ряде сред 42]. [c.45]

Растрескиванию в щелочных растворах подвержены также высоколегированные хромистые и хромоникелевые нержавеющие стали, однако при значительно более высоких температурах [34— 37]. На рис. 4.5 показаны зоны температур и концентраций щелочи, в которых возможно коррозионное растрескивание нержавеющих аустенитных сталей. Минимальная температура зоны возможного коррозионного растрескивания составляет 150°С и [c.83]

Механические свойства хромоникелевых нержавеющих сталей аустенитного класса п-ри низких температурах зависят от химического состава стали и стабильности аустенита, определяемой положением точки мартенситного превращения. Эффективность действия ряда элементов на понижение температуры мартенситного превращения увеличивается в следующем порядке 51, Мп, Сг, N1, С, N. При рассмотрении влияния легирующих элементов на превращение аустенита в мартенсит необходимо учитывать только количество хрома и углерода, находящихся в твердом растворе, а не в карбидах. Стали с более стабильным аустенитом имеют и более высокие запасы ударной вязкости. В связи с этим аустенитные хромоникелевые стали типа 18-8 нашли широкое применение в криогенной технике. [c.190]

Для изготовления парогенераторов, обогреваемых водой, обычно применяют аустенитные хромоникелевые нержавеющие стали (16—25% Сг и 8—15% Ni). Скорость коррозии таких сталей при температуре первичной воды 260—320° С примерно 5 мПдм в месяц. Содержание кобальта в них может удерживаться на уровне ниже 0,05%, что облегчает возможность поддержания количества радиоактивного кобальта (Со ) в продуктах коррозии в допустимых пределах. [c.67]

Аустенитные хромоникелевые нержавеющие стали устойчивы в отношении азотной кислоты, веерной кислоте они устойчивы только на холоду, а в соляной — на холоду и в малых концентрациях. Они вполне устойчивы в пресной и морской воде, перегретом и насыщенном паре, органических кислотах, растворах щелочей и хлористых и сернокислых солей. Поэтому из сталей Х18Н9 и Х18Н9Т изготовляют различную аппаратуру для химической, нефтяной и пищевой промышленности, их применяют в строительстве, авиации, [c.388]

Однако эти ферритные стали быстро теряют прочность при повышении температуры и не обладают достаточной коррозионной стойкостью. Поэтому внутренние поверхности всех компонентов первого контура плакируют аустенитными хромоникелевыми нержавеющими сталями серии 300 AISI. Химический состав и свойства этих и других реакторных сталей приведены в табл. 26.3. [c.856]

Затруднения в решении проблемы хлоридного коррозионного растрескивания аустенитных хромоникелевых нержавеющих сталей, их недостаточная стойкость к питтинго- [c.178]

Применение фазового наклепа и старения позволяет также резко повысить прочностные свойства аустенитной хромоникелевой нержавеющей стали типа Х12Н14ТЗ (<7g = 130 кгс/мм [c.247]

Другие методы нанесения никеля и хрома. Если покрываемый предмет слишком велик для покрытия гальваническим способом, никель может быть нанесен пульверизацией. Робсон и Льюис указывают, что таким методом покрываются большие чугунные валки, применяемые в бумажной промышленности, при производстве искусственного шелка и других производствах. Слои никеля могут также накладываться на сталь механически. Получение стальных листов с никелевой оболочкой возможно совместной горячей прокаткой пластин этих двух металлов плотное сцепление металлов образуется только в том случае, если поверхности их совершенно чистые. Плакированные никелем листы применяются для различных целей в химической и пищевой промышленности, например, для резервуаров, в которых растворяется поваренная соль для хранения и замораживания мяса . Плакированные листы можно изгибать, фланцевать и сваривать. В настоящее время на рынке имеется сталь, плакированная аустенитной хромоникелевой (нержавеющей) сталью оболочка часто составляет /s всей толщины пластины, но иногда она может быть еще толще. Роджерс описывает процесс плакировки дешевой стали хромоникелевой сталью 18/8-(или аналогичным материалом) сначала производится электролитическое осаждение железа на хромоникелевый сплав 18/8 (очищенный травлением), после чего сталь приводится в со- [c.697]

Сварка высоколегированных аустенитных хромоникелевых нержавеющих сталей (1Х18Н9Т и др.) в углекислом газе производится проволокой Св-06Х19Н9Т и Св-08Х20НЮГ6. Металл толщиной до 3 мм сваривается на весу и на медной подкладке. Режимы сварки приведены в табл. 41. [c.246]

Кинетика превращния аустенита. Способность аустенита к переохлаждению ниже критических температур i4i и Лз (см. рис. 79, б), позволяет фиксировать его неустойчивое (переохлажденное) состояние И изучать кинетику его превращения в феррито-цементитную смесь. В некоторых сталях (например, хромоникелевые нержавеющие стали) аустенитную структуру можно фиксировать до температуры 20° С. [c.113]

Технология горячей обработки стали типа Х18Н10Т должна строиться с учетом изменения сопротивления деформации по мере роста температуры металла, пониженной теплопроводности стали, макроструктуры и фазового состава металла в литом состоянии, химического состава, в том числе микросодержания полезных и вредных элементов. Фундаментальные исследования Н. С. Алферовой [216] показали повышение пластичности хромоникелевой нержавеющей стали с титаном и ниобием по мере повышения температуры, но до определенного предела (рис. 73). Одновременно была показана пониженная пластичность аустенитной нержавеющей стали, особенно с повышенным содержанием а-фазы, по сравнению с углеродистой и ферритной нержавеющей сталью. Наибольшая пластичность стали типа Х18Н10Т была при 1175—1250° С. [c.300]

Хромоникелевые нержавеющие стали 04Х18Н10,08Х18Н10,12Х18Н10Т содержат большое количество хрома и никеля, мало углерода и относятся к сталям аустенитного класса, в структуре которых иногда присутствуют карбиды хрома. Они используются в тех же средах, что и [c.96]

В метастабильных аустенитных нержавеющих сплавах на Fe- r-Ni основе интервал обратного а - у превращения находится при достаточно высоких температурах (550-7Б0°С), при которых возможно развитие диффузионных процессов разупрочнения. Как было показано в главах 3 и 4, дополнительное легирование хромоникелевых нержавеющих сталей Мо или W способствует сдвиговой перестройке решеток а у и задерживает развитие процессов рекристаллизации фазонаклепанного аустенита. Прежде чем перейти к определению составов нержавеющих аустенитных сталей, упрочняемых фазовым наклепом, проанализируем влияние каждого из легирующих элементов (Мо, W, Nb, Ti, V, u, Mn, Со) ва эффективность фазового наклепа Fe- r-Ni аустенита. [c.213]

Чтобы задержать развитие диффузионных процессов в интервале обратного апревращения, избежать рекристаллизации аустенита и получить эффективный фазовый наклеп, хромоникелевые нержавеющие стали должны быть легированы одним из элементов , W, Мо (2-3%) Nb, Ti, V (1,5-2%). Для исследования были выплавлены аустенитные нержавеющие стали, содержащие 2-3% Мо или, W, а также r-Ni и r-Ni-Mn стали (табл. 7.2). Состав основных нержавеющих сталей был ограничен по углероду 0,03-0,06% (для исключения карбидного старения), а также сбалансирован по содержанию легирующих элементов таким образом, чтобы находилась [c.216]

На оборудование гидроочистки (а также таких высокотемпературных процессов, как каталитический риформинг и гидрокрекинг) при охлаждении после циклов регенерации воздействуют слабоокислительные среды с потенциалами, значительно более отрицательными, чем соответствующие начальной области перепаосива-ции. Поэтому аустенитные нержавеющие стали в этих условиях не подвергаются межкристаллитной коррозии (МКК) в закаленном состоянии [61—64] и приобретают склонность к этому виду разрушения только после нагрева при температурах так называемой опасной зоны (450—850 °С). Теория МКК хромоникелевых нержавеющих сталей и методы испытаний освещены в работах [65— 69] и др. Здесь рассмотрена лишь практическая сторона этого вопроса применительно к процессам гидроочистки, гидрокрекинга и каталитического риформинга. Срок службы оборудования из аустенитных сталей на этих установках определяется, в основном, временем образования в стали склонности к МКК (при том условии, что такая склонность не была приобретена уже в процессе изготовления оборудования) [48, 49]. [c.174]

В настоящее время широкое применение находят аустеннтные хромоникелевые нержавеющие стали. Эти стали подвергаются коррозионному растрескиванию в горячих хлорпдных растворах (МдСЬ, гпСЬ и др.), воде высоких параметров, содержащей ионы хлора и кислород, водяном паре, растворах щелочей, сероводородсодержащих средах и т.д. Характерная черта коррозионного растрескивания аустенитных сталей в хло-ридных растворах — преимущественный транскристал-литный характер коррозионных трещин. Считают, что процессу зарождения коррозионных трещин в этих сталях предшествует пластическая деформация. Аустенит-ные стали с плоским скоплением дислокаций имеют низкое, а стали с ячеистым распределением дислокаций — высокое сопротивление коррозионному растрескиванию. [c.93]

Дефицитность и высокая стоимость никеля, а также относительно низкие значения предела текучести (22 кПмм ) у хромоникелевых нержавеющих сталей аустенитного класса послужили основанием для создания сталей с пониженным содержанием никеля, не уступающих стали Х18Н10Т по коррозионным свойствам и имеющих более высокие значения прочностных свойств при высоких характеристиках пластичности и ударной вязкости. [c.155]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...