Хромоникелевые стали аустенитные аустенитно-ферритные

Положительное влияние титана на повышение сопротивляемости сталей к МКК убедительно подтверждено для аустенитных хромоникелевых сталей. В аустенитно-ферритных сталях добавка титана, по некоторым данным, не дает такого эффекта, а, иногда, приводит к появлению восприимчивости к МКК [33]. [c.54]

Свойства и химический состав 276 Хромоникелевые стали окалиностойкие аустенитные и аустенитно-ферритные 22, 143—156 [c.445]

Особо большое распространение нашли стали системы Ре — Сг — N1 без дополнительных присадок и с присадками титана, ниобия, молибдена, меди и др. Введение никеля в систему Ре — Сг вносит значительные изменения в структуру сплава и расширяет область существования аустенита. В зависимости от содержания хрома и никеля в сплаве, хромоникелевые стали подразделяются на аустенитные, аустенито-ферритные и аустенито-мартенситные. [c.218]

Легирование хромоникелевых сталей изменяет положение фаз а, V и а+у на диаграмме состояния. Эффективность действия легирующих элементов на образование ферритной или аустенитной структуры различна. Так, повышение содержания Сг, Т1, N6, 81, Та. А1 и Мо приводит к увеличению ферритной фазы, а увеличение содержания N1, N2, С и Мп способствует расширению области аустенита и его большей устойчивости. [c.269]

К межкристаллитной коррозии склонны высоколегированные стали всех классов, имеющие высокое содержание хрома, вследствие выпадения под действием нагрева карбидов хрома по границам зерен, обеднения границ зерен хромом и из-за этого пониженной стойкости границ против коррозии. Опасность межкристаллитной коррозии возникает при нагреве хромоникелевых сталей аустенитного и аустенитно-ферритного классов до температур 500—850°С, при нагреве высокохромистых сталей мартенситного, мартенситно-ферритного и ферритного классов до температур свыше 950°С. [c.126]

Прибор ФМ-2 предназначен для определения содержания ферритной структурной составляющей (а-фазы) в трубных заготовках из хромоникелевых сталей аустенитного класса. Работа его основана на измерении относительной магнитной проницаемости аустенитной стали в постоянном магнитном поле [8]. [c.65]

Некоторые способы окрашивающего травления сплавов на основе железа, особенно нелегированной стали, были приведены ранее. Они пригодны для низколегированной, а также для ледебуритной стали, но не для нержавеющих ферритных или аустенитных хромистых или хромоникелевых сталей. Марганцовистый аустенит в марганцевой стали в этом отношении составляет исключение он окрашивается даже тиосульфатом натрия. [c.152]

Установлено, что хромоникелевые аустенитные стали менее устойчивы к коррозии при 540—600°С в расплавленном свинце, чем стали ферритного и перлитного типов. Более низкая устойчивость хромоникелевых сталей объясняется избирательным, растворением никеля в свинце. [c.90]

ЛИТЕЙНЫЕ ХРОМОНИКЕЛЕВЫЕ СТАЛИ АУСТЕНИТНОГО И АУСТЕНИТО-ФЕРРИТНОГО ТИПА [c.206]

Химический состав литейных хромоникелевых сталей аустенитного и аустенитно-ферритного типа [c.206]

Механические свойства и термическая обработка литейных хромоникелевых сталей аустенитного и аустенито-ферритного типа [c.206]

Классификация 9 Хромоникелевые стали — Диаграммы состояния тронные 29 — Диаграммы структурные 31, 32 — Коррозионная стойкость 33, 34 — Механические свойства — Зависимость от влияющих факторов 30, 31 — Структура и склонность к охрупчиванию 32 Хромоникелевые стали аустенитные и аустенитно-ферритные 9, 22—28 [c.444]

Большинство конструкционных материалов представляет собой сплавы, из которых возможна избирательная диффузия отдельных компонентов в жидкий металл и обеднение контактной поверхностной зоны твердого металла более легко растворимым элементом. Примеры такой селективной коррозии довольно часто встречаются в инженерной практике, причем не только в результате коррозионного воздействия жидких металлов, но и в водных растворах. Известно, например, когда после промежуточного отжига прокатанных латунных изделий в результате травления в растворе серной кислоты поверхность их обогащается медью из-за избирательного удаления цинка. Действие жидких свинца, висмута и их сплавов на хромоникелевые стали вызывает избирательную диффузию никеля в жидкий металл и это часто приводит к переходу аустенитной структуры стали в ферритную [90, 91]. Как указывалось выше (см. гл. 1), возможна и межкристаллитная коррозия из-за большей поверхностной энергии на границе двух зерен твердого металла [92, 93]. [c.301]

Нержавеющие хромоникелевые стали, жаропрочные ферритные и аустенито-карбидные стали аустенитного класса Эта группа сталей весьма низка по обрабатываемости. Добавки 8, Р, 8е облегчают обработку [c.472]

Двухфазная структура "аустенит - феррит" во многом определяет технологические свойства сталей этого класса. Так, например, удается проводить их горячую пластическую деформацию без образования трещин в ходе прошивки трубных заготовок, если содержание ферритной фазы не более 25 %. В то же время в про.мышленных плавках аустенитных хромоникелевых сталей количество феррита может достигать 30 % и более в [c.28]

Обозначение электродов для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами. ГОСТ 10052—75 устанавливает 49 типов электродов для сварки хромистых и хромоникелевых сталей, коррозионно-стойких, жаропрочных и жаростойких высоколегированных сталей мартенситно-ферритного, ферритного, аустенит-но-ферритного и аустенитного классов. [c.73]

Обозначение электродов для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами. Электроды для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами должны удовлетворять требованиям ГОСТ 10052-75. Большое разнообразие служебного назначения этих сталей определяет и большой типаж электродов для их сварки. Стандартом предусмотрено 49 типов электродов для сварки хромистых и хромоникелевых сталей, коррозионно-стойких, жаропрочных и жаростойких высоколегированных сталей мартенситно-ферритного, ферритного, ау-стенитно-ферритного и аустенитного классов. [c.43]

Рассмотрим фазовые области для одной из таких систем (штриховая линия на рис. 9.1) при содержании 0,05 % С. При очень медленном охлаждении и затвердевании (точка I на линии ликвидус) из расплава вначале начинают выпадать кристаллы хромоникелевого феррита, имеющего решетку 8-железа, а по мере охлаждения - и кристаллы хромоникелевого аустенита, имеющего решетку у-железа. После затвердевания всего расплава (температура ниже точки 2 на линии солидус) сталь имеет аусте-нитно-ферритную структуру. При дальнейшем охлаждении в точке 3 происходит превращение 6 у, и сталь приобретает аустенитную структуру. [c.348]

Коррозионно-стойкие, кислотостойкие, жаростойкие хромоникелевые стали аустенитного, аустенитно-ферритного и переходного аустенитно-мартенситного классов группа III) [c.326]

Хромоникелевые нержавеющие стали аусте-нитно-ферритного класса по прочности превосходят чисто аустенитную сталь, отличаются нестабильностью свойств и обладают склонностью к охрупчиванию при температуре 400—600 °С (табл. 8,24, 8.25 ГОСТ 5632-72 и ГОСТ 5949-75). [c.326]

Тройная диаграмма состояния для сплавов Fe—Сг—Ni (рис. 2) показывает, что в зависимости от содержания хрома и никеля сталь может иметь аустенитную или аустенитно-ферритную структуру. После выдержки в интервале температур 650—800° С в хромоникелевых сталях появляется хрупкая структурная составляющая, так называемая а-фаза. В сталях, легированных молибденом, обнаруживают Х фазу. [c.28]

Полуферритные и ферритные хромистые стали менее склонны к коррозионному растрескиванию, чем аустенитные хромоникелевые стали. [c.139]

Хромоникелевые стали в зависимости от структуры и состава подразделяются на аустенитные, аустенито-ферритные, аусте- [c.225]

Аустенитные хромоникелевые стали, а также ферритные и по-луферритные хромистые стали То же [c.104]

При воздействии агрессивной среды межкристаллитная коррозия наиболее часто появляется в нержавеющих высоколегированных хромоникелевых или хромоникельмарганцовистых сталях и швах аустенитного класса и в высокохромистых или хромоникелевых сталях и швах ферритного, полуферритного п мартенситного классов. [c.86]

В последнее время с целью повышения эрозионной стойкости изделий из хромистых и хромоникелевых сталей мартен-снтного, ферритного и аустенитного классов их также подвергают азотированию. [c.198]

С целью экономии дефицитного никеля часть его может быть заменена марганцем или азотом. При этом Структура стали может сохраниться аустенитной либо перейти в аустенитно-ферритный или аустенитно-мартенситный класс. Экономнолегированные хромоникелевые стали по коррозионной стойкости не уступают сталям типа 18—8 и могут полноценно их заменять. [c.32]

Для металлографической оценки распределения феррита в ау-стенитных хромоникелевых сталях с содержанием, % С 0 06 Сг 17,8 и Ni 10,3, Пепперхофф и Бюлер [154] применяли метод интерференционных слоев. Метод позволяет обнаружить образование б-феррита в приграничных областях и связанное с этим обеднение хромом границ зерен аустенитных хромоникелевых сталей после термообработки. Образование ферритных областей подтверждается также методом магнитного порошка. [c.139]

Коррозионностойкие стали подразделяются на хромистые, хромоникелевые, хромомарганцевые и хромомарганцевоникелевые стали. По структуре коррозионностойкие стали могут быть аустенитно-го, ферритного, аустенито-ферритного, мартенситного и мартенсито-ферритного классов. Наиболее опасными видами коррозии коррозионностойких сталей являются питтинговая, язвенная и щелевая коррозии в кислых и в нейтральных растворах хлоридов, межкрис-таллитная коррозия, коррозионное растрескивание в горячих растворах хлоридов. [c.69]

Соотношение аустенитной и ферритной фаз оказывает влияние на сопротивлеипе ползучести хромоникелевых сталей типа 25-12 [34]. [c.151]

Аустенитная хромоникелевая сталь также чувствительна к сильному росту зерна в зонах термического влияния, но в несколько меньшей степени, чем ферритная. Особенно сильный рост зерна наблюдается при сварке хо-лоднодеформированиой хромоникелевой смли вследствие рекристаллизации. В хромоникелевой аустенитной стали (типа 18% Сг и [c.354]

Для хромоникелевых сталей с содержание.м хрома до 20% достаточно 8-10% Ni, для перевода структуры TaiiH из ферритной (характерной для хромистых сталей) или аустенито-ферритной (содержащей Ni до 8%) в более гомогенное аустенитное состояние во всем диапазоне температур, вплоть до плавления. Это обеспечивает меньшую склонность к росту зерна, лучшие. механические свойства, эффективно понижает порог хладноломкости, делает сталь более коррозионностойкой. Никель, так же, как и хром, образует с железо.м твердые растворы при всех пропорциях компонентов, поэтом сталь легко пассивируется на воздухе, обеспечивая высокую коррозионную стойкость в слабоокисляющих и неокисляющих растворах. В соответствии со структурой и содержанием основных легирующих элементов (-18% Сг и от 8 до 10% Ni) такие отечественные стали принято соответственно называть аустенитные хромоникелевые коррозионностойкие (нержавеющие) стали типа 18-8, 18-9, 18-10", а в сокращенном современном варианте - стали типа 18-10 . [c.82]

Коррозионно-стойкие стали. Составы сталей, устойчивых к электрохимической коррозии, устанавливают в зависимости от среды, для которой они предназначаются. Эти стали можно разделить на два основных класса хромистые, имеющие после охлаждения на воздухе ферритную, мартенситно-ферритную (феррита более 10 %) или мартенситную структуру, и хромоникелевые, имеющие аустенитную, аустенитно-мартенситную или аустенитноферритную (феррита более 10 %) структуру (ГОСТ 5632—72). [c.292]

Высоколегированные стали. К ним относятся стали с суммарным содержанием легирующих элементов более 10%. Высоколегированные стали могут быть ферритного, аустенитного и мартенситного классов, а также переходных классов аустенитно-ферритного, аустенитно-мартенситного и мартенситно-ферритного. По основному легирующему элементу принято делить указанные стали на высокохромистые, хромоникелевые, хромо-никелемарганцевые и др. [c.509]

Хромоникелевые стали и сплавы классифицируют по типу структуры, составу легирующих элементов, свойствам и назначению. В зависимости от состава вьщеляют хромомарганцевые, хромоникельмолибденовые и хромоникельмарганцевые стали. В соответствии со структурой, получаемой при охлаждении на воздухе, различают следующие классы сталей аустенитно-мар-тенситные, аустенитно-ферритные и аустенитные. [c.247]

Помимо обнаружения нарушений сплошности сварных соединений для контроля качества швов аустенитных хромоникелевых сталей имеет большое значение контроль содержания феррита, которое должно быть не более 5 %. В противном случае возникают охрупчивание и понижение коррозионной стойкости наплавленного металла. Для измерения содержания ферритной фазы применяют ферритометры, например МФ-ЮФ, который позволяет контролировать сварные швы толщиной свыше 10 мм [38]. [c.386]

Считается, что наплавленный металл из этого электрода по физическим свойствам более близок к хромистым сталям феррит-ного класса. Иногда многослойную наплавку сварного шва ведут различными электродами сначала наплавляют хромоникелевую сталь типа 27-4 и затем заваривают сталью 25-20. Если требуется, чтобы рабочая сторона была из ферритной стали того же состава, то один-два слоя наплавляют ферритными электродами, а заканчивают аустенитными. [c.185]

Сталь Х28АН имеет аустенито-ферритную структуру [154], достаточно хорошие механические свойства и отличается от хромоникелевых сталей типа 18-8 и 18-8 с Ti бсшее высоким пределом текучести и значительно меньшими пластическими свойствами (табл. 73). Сталь хорошо сваривается и имеет высокие прочностные свойства в сварном шве. Свойства образцов, вырезанных в продольном и поперечном направлениях, сильно отличаются, что связано с обособленным расположением аустенитной и ферритной фаз и их ориентировкой вдоль и поперек направления деформации (прокатки). [c.196]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...