Стали аустенитные высокопрочные — Вязкость

Высокопрочные стали. Новейшая техника предъявляет высокие требования к прочности стали (предел прочности доходит до 1500-2500 МПа). При этом данные стали должны иметь достаточную пластичность и вязкость. Этим требованиям удовлетворяют среднеуглеродистые комплексно-легированные стали, мартенситно-старею-щие стали, метастабильные аустенитные стали. [c.163]

Дисперсионно-твердеющие немагнитные ванадийсодержащие стали. Дисперсионное твердение может обеспечивать у аустенитных сталей уровень прочности не ниже, чем у высокопрочных улучшаемых сталей с мартенситной структурой, в сочетании с удовлетворительными пластичностью и вязкостью. Это возможно при правильном выборе аустенитной матрицы и типа упрочняющей фазы. [c.292]

Указания по проектированию, а) Временное сопротивление перлитной стали для изготовления болтов не должно быть более 110 кгс/см , так как из более высокопрочной стали болты чувствительны к перекосу опорных поверхностей. Из этих же соображений не должна применяться сталь с ударной вязкостью Оп 3. б) Для гаек используется сталь с меньшим значением временного сопротивления, чем для болтов, в) Для болтов из аустенитной стали, работающих в условиях холода, предел текучести назначается наименьшим из своих двух значений для рабочих условий и условий монтажа соединения, т. е. при 20 °С. [c.61]

На основе поверочных расчетов определяется допустимость принятых конструктивных форм, технологии изготовления и режимов эксплуатации если нормативные требования поверочного расчета не удовлетворяются, то производится изменение принятых решений. Для реализации расчетов по указанным выше предельным состояниям в ведущих научно-исследовательских и конструкторских центрах был осуществлен комплекс работ по изучению сопротивления деформациям и разрушению реакторных конструкционных материалов. При этом для вновь разрабатываемых к применению в реакторах металлов и сплавов (низколегированные тепло-и радиационно-стойкие стали, высоколегированные аустенитные стали для тепловьщеляющих элементов и антикоррозионных наплавок, шпилечные высокопрочные стали) исследовались стандартные характеристики механических свойств, входящие в расчеты прочности по уравнениям (2.3), -пределы текучести Оо,2, прочности, длительной прочности о , и ползучести a f Наряду с этими характе мстиками по данным стандартных испытаний определялись характеристики пластичности (относительное удлинение 5 и сужение ударная вязкость а , предел выносливости i, твердость, модуль упругости Е , коэффициент Пуассона д, а также коэффициент линейного расширения а. [c.38]

Для изготовления болтов используют также высокопрочные коррозионно-стойкие стали 07Х16Н6 и 1Х15Н4АМЗ-Ш, которые после закалки в воздухе с температуры растворения карбидов (1000... 1050 X) имеют в основном аустенитную структуру. Упрочнение достигается обработкой холодом, в процессе которой 80 % аустенита превраш,ается в мартенсит. Болты из таких сталей обладают высокими прочностью и коррозионной стойкостью. Как следует из анализа табл. 5.4, указанные стали по пластичности (относительному удлинению) и ударной вязкости значительно превосходят обычно применяемые для болтов конструкционные стали. Отметим, что сталь 07Х16Н6 сохраняет высокую ударную вязкость а — 80 100 Дж/см ) и пластичность (65 > [c.143]

При легировании высокопрочных сталей карбидообразующими элементами при прочих равных условиях рекомендуется использовать легирующие элементы, карбиды которых более легко растворяются при нагреве под закалку, так как остаточные нерастворившиеся карбиды значительно снижают хрупкую прочность низкоотпущенной стали, а излишне высокие температуры аустенитизации нежелательны, поскольку укрупнение действительного аустенитно-го зерна понижает ударную вязкость Полезным является легирование высокопрочной стали никелем (иногда в сочетании с кобальтом), так как никель повышает вязкость стали В последнее время разработаны высокопрочные стали, в которых высокий комплекс свойств достигается бла- [c.221]

Вязкость разрушения высокопрочных низкоотпущенных сталей с мартенситной структурой, в основном, определяет ся прочностью границ действительного аустенитного зерна, в то время как характеристики прочности в большей степени связаны с размерами мартенситных пакетов, строением мартенсита, наличием других фаз (остаточного аустенита, феррита) [c.223]

На рис 129 приведена зависимость вязкости разрушения Ki и ударной вязкости K U от размера аустенитного зерна С увеличением размера зерна ударная вязкость высокопрочных сталей со структурой отпущенного мартенсита падает, однако, вязкость разрушения изменяется по кривой с минимумом при диаметре зерна 10—15 мкм Поэтому наиболее рациональный путь повышения конструктивной прочности — это получение сталей со сверхмелким зерном— менее 10 мкм (см п 5 этой главы) Для повышения [c.223]

Принципиально новые возможности с точки зрения воздействия на Кгс легирующих элементов открываются благодаря разработке мар-тенситно-старегощих сталей (МСС) и метаста-бильных аустенитных сталей (МАС), именуемых трип-сталями. Как видно из табл. 15.1, в высокопрочных безуглеродистых МСС с 18 % N1 после закалки и отпуска (старения) реализуются уровни Кгс, не достижимые в традиционных сталях. Уникальное сочетание прочности и вязкости разрушения МСС обеспечивается за счет наличия высокопластичной матрицы, в которой при последующем старении эффективно реализуется интерметаллидное упрочнение. [c.242]

Вязкость разрушения высокопрочных низкоотпущенных сталей с мартенситной структурой в основном определяется прочностью границ действительного аустенитного зерна, в то время как ха- [c.364]

Исследования, выполненные на однофазных сплавах, показали, что с уменьшением размера зерна кратковременная трещи-ностойкость сплавов увеличивается. При испытаниях сталей со структурой троостита и сорбита также зафиксировано увеличение Kie ПО мере уменьшения величины аустенитного зерна. Такая тенденция обнаруживается наиболее четко, когда разрушение образцов с трещиной протекает по межзеренному механизму. Вместе с тем величина аустенитного зерна обычно не контролирует уровни К 1а в структурах, которые образуются после высокого отпуска и для которых распространение трещин идет по механизму коалесценции пор с образованием в изломе ямочного вязкого рельефа. В ряде американских и отечественных исследований совершенно неожиданно было обнаружено, что рост величины зерна при перегреве стали ведет к значительному увеличению К 1 высокопрочных конструкционных сталей типа 40 X и 40ХНМ при низком отпуске. Этот специфический случай нарушения структурной корреляции между Кю и ударной вязкостью свидетельствует о том, что характер влияния некоторых факторов на хруп- [c.335]

Флюсы флюоритно-основного типа относятся к высокоосновным составам. Они обеспечивают наиболее высокие механические характеристики, особенно пластичность и ударную вязкость, а также стойкость швов к образованию кристаллизационных трещин. Вместе с те.м по сва-рочно-технологически.м свойствам флюсы этого типа часто уступают флюсам рассмотренных выше типов. Их применяют для одно- и многослойной сварки металлоконструкций из высокопрочных сталей ферритно-перлитного, а также сталей ферритно-аустенитного и ферритного классов с высокими требованиями к коррозио1 пой стойкости и к температуре перехода в хрупкое состояние. [c.297]

Трудно установить корреляцию между такими механическими свойствами металла, как предел прочности, текучести, пластичность, ударная вязкость и чувствительность к дефектам. Например, аустенитиые стали обладают высокими пластическими и вязкими свойствами. Однако сварные соединения аустенитных сталей очень чувствительны к концентраторам напряжений. Напротив, стали СтЗ и 20 обладают относительно пониженной чувствительностью к концентраторам. Высокую чувствительность к концентраторам имеют высокопрочные стали, например 20 и ЗОХГСНА, ряд алюминиевых и титановых сплавов. Чувствительность сварных соединений этих сталей и сплавов проявляется не только в отношении дефектов технологического процесса в форме непроваров, трещин, включений, но и в отношении нерациональных типов сварных соединений. Например, предел выносливости титанового сплава при симметричном цикле нередко составляет более 30 кгс/мм , при пределе прочности 90—100 кгс/мм и более. В то же время предел выносливости при тех же характеристиках цикла точечных соединений падает до 3—3,5 кгс/мм . Далеко не все материалы обладают таким катастрофическим падением предела выносливости в результате наличия концентраторов. [c.93]

Высоколегированные хромоникелевые коррозионно-стойкие стали послужили основой для создания высокопрочных сталей, обладающих одновременно и высокой ударной вязкостью. По принципу упрочнения эти стали можно подразделить на две группы — мартенситно-стареющие и аустенитно-мартенситные (промежуточные). Стали первой группы условно подразделяют на две подгруппы — низкоуглеродистые и безуглеродистые (по данным Я- М. Потака). [c.264]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...