Аустенитные стали высоколегированные

ТЕХНОЛОГИЯ СВАРКИ 1А. ВЫСОКОЛЕГИРОВАННЫХ ГЛАВА АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЕЙ И СПЛАВОВ [c.279]

Аустенит, обладая высокой вязкостью и повышенной прочностью, хорошо наклепывается при холодной деформации. В высоколегированных сплавах с увеличением содержания С твердость аустенита повышается, вследствие чего аустенитные стали износоустойчивы при ударных нагрузках. [c.272]

Большинство высоколегированных сталей хорошо свариваются контактной сваркой. Низкая тепло- и электропроводность аустенитных сталей вызывает необходимость применения более жестких режимов, чем для низколегированных сталей. Повышенная прочность сталей требует увеличения усилия сжатия электродов при сварке. Сварные соединения, выполненные на оптимальном режиме, имеют высокие прочностные характеристики. [c.128]

Повышение температуры пара Т достигается за счет перегрева его в пароперегревателе установки. Допустимое повышение температуры Г связано со свойствами сталей, из которых изготовлены пароперегреватели и высокотемпературные части турбин. При использовании низколегированных сталей температура Г1 может быть 535—565 °С, если применяют высоколегированные (аустенитные) стали, Г] достигает 580—650°С. [c.168]

Сера и фосфор — вредные примеси. Сера способствует образованию трещин, а фосфор — резкому снижению ударной вязкости стали. Хром увеличивает прочность, прокаливаемость, сопротивление ползучести без снижения пластичности. При содержании хрома свыше 12 % сталь становится коррозионно-стойкой в атмосфере и во многих других промышленных средах. Никель — повышает прочность, пластичность, ударную вязкость и прокаливаемость, снижает температуру перехода в хрупкое состояние. Молибден делает аустенитную сталь более жаропрочной и коррозионно-стойкой в ряде высокоагрессивных сред. Титан и ниобий увеличивают прочность и жаропрочность сталей, а вольфрам— жаропрочность высоколегированных сталей. [c.223]

Устойчивость высоколегированных аустенитных сталей к межкристаллитной коррозии [c.96]

Рис. 28 Зависимость длительной прочности ч предела ползучести низколегированных теплоустойчивых и высоколегированных аустенитных сталей от температуры

И. Химический состав высоколегированных аустенитных сталей в % (по ГОСТ 5632-51 и данным ЦНИИТМАШ) [c.14]

Механические свойства труб из высоколегированных аустенитных сталей при 20°С (ЧМТУ 2884-51 и 2885-51) [c.15]

В зависимости от содержания легирующих элементов теплоустойчивая сталь может быть низко-, средне- я высоколегированной. Сталь низко- и среднелегированная (перлитного класса) характеризуется достаточно высокой прочностью при температурах до 550° С. Сталь высоколегированная относится либо к карбидному, либо к аустенитному классу и в последнем случае применяется под нагрузкой при температурах до 900—1(Ю0° С. Сравнительная характеристика теплоустойчивости аустенитной и ферритной стали приведена на [c.494]

Особое внимание при проектировании конденсаторов необходимо обращать на обеспечение высокой плотности парового корпуса и исключение возможности попадания в него даже малых количеств забортной воды. Для установок с высокими параметрами пара, где могут применяться высоколегированные стали аустенитного типа, указанное требование особенно важно, так как аустенитные стали склонны к коррозионному растрескиванию в присутствии хлоридов, содержащихся в морской воде. [c.89]

Испытания на раздачу труб, поставляемых по ТУ 14-3-460—75, производят с использованием оправки конусностью 30° при этом величина раздачи для труб из углеродистых и аустенитных сталей должна быть не менее 20 %, а для легированных и высоколегированных сталей 15%- [c.307]

При сварке узлов из высоколегированных сталей, и прежде всего тонкостенных деталей из аустенитных сталей и сплавов, широкое применение находит и другой метод сварки в защитных газах — аргоно-дуговая сварка. Ее использование обеспечивает получение аустенитных швов наиболее высокого качества и позволяет наиболее просто решать технологическую задачу сварки деталей толщиной до 2—3 мм. [c.73]

Изготовление комбинированных сварных конструкций из разнородных сталей позволяет резко снизить стоимость изделия, в первую очередь за счет экономии высоколегированной стали. Для ряда изделий, например, сварных роторов, использование подобных конструкций из разнородных сталей позволяет (глава УП) повысить несущую способность изделия по сравнению с аналогичными роторами из высоколегированной аустенитной стали. [c.81]

Отмеченные выше обстоятельства позволяют считать переход к изготовлению арматуры из кованых элементов вынужденным, обусловленным невозможностью получения качественных крупных отливок из высоколегированных сталей, в первую очередь аустенитного класса. В то же время и в этих случаях необходимо вначале рассмотреть возможность расчленения сложной отливки на отдельные более простые элементы с последующей их сваркой. Для деталей, работающих в интервале температур 600—650°, следует использовать конструкции из отливок аустенитно-ферритных сталей, обладающих повышенной технологичностью по сравнению с однофазными аустенитными сталями, что выражается в более легком получении качественных отливок. [c.182]

Высоколегированные аустенитные стали и сплавы обладают комплексом положительных свойств. Поэтому одну и ту же марку стали иногда можно использовать для изготовления изделий различного назначения, например коррозионно-стойких, хладостой- [c.291]

В исследованиях [76] использовались образцы из низколегированной стали RM2 (2,25 % Сг, 1 % Мо) и из высоколегированной хромоиикелевой аустенитной стали ТР316 (17 % Сг, 13 % Ni, 2,75 % Мо), которые покрывались синтетической смесью, состоящей из соответствующего щелочного хлорида и сульфата натрия либо сульфата калия. Опыты проводились и под влиянием чистых солей хлора в атмосфере воздуха. Исследуемый интервал температур составлял от 400 до 700°С. Об интенсивности коррозии опытных образцов судили по увеличению их массы в ходе опыта. [c.73]

Из высоколегированных сталей аустенитная сталь 12Х18Н12Т имеет более высокую коррозионную стойкость, чем ферритно-мартенситная сталь 12Х12В2МФ. Несмотря на более высокую коррозионную стойкость этих сталей в сравнении с перлитными сталями, глубина коррозии у них в сравнении с коррозией в воздухе больше. [c.134]

Хромистые стали (с 17% Сг) при обычной температуре стойки в 10%-ной HF. Магниевые сплавы стойки в 45%-ной HF при температурах до 65°С, латунь — при 20°С в 40—60%-ной кислоте, высоколегированные аустенитные стали — до 50 °С в 20%-нойНР. [c.40]

В середине 50-х годов Б. И. Медовар и С. М. Гуревич (ИЭС) разработали для сварки высоколегированных сталей и сплавов принципиально новые флюсы — бескислородные или галоидные, которые внесли коренные изменения в металлургию сварки аустенитных сталей [157]. Эти флюсы дали возможность применять титансодержаш ие электродные проволоки и значительно повысить стойкость сварных швов против образования горячих трещин. Создание галоидных флюсов позволило успешно решить задачу автоматизации сварки сплавов алюминия и титана, ряда новых марок жаропрочных и нержавеющих сталей и сплавов. Больше того, создание указанных флюсов сделало автоматическую сварку под флюсом вполне конкурентоспособной в отношении сварки новых материалов и сплавов — с аргонодуговой сваркой. Например, применение автоматической сварки полуоткрытой дугой по слою флюса алюминия и его сплавов оказалось более эффективным, чем аргоно-дуговая сварка. [c.124]

На основе поверочных расчетов определяется допустимость принятых конструктивных форм, технологии изготовления и режимов эксплуатации если нормативные требования поверочного расчета не удовлетворяются, то производится изменение принятых решений. Для реализации расчетов по указанным выше предельным состояниям в ведущих научно-исследовательских и конструкторских центрах был осуществлен комплекс работ по изучению сопротивления деформациям и разрушению реакторных конструкционных материалов. При этом для вновь разрабатываемых к применению в реакторах металлов и сплавов (низколегированные тепло-и радиационно-стойкие стали, высоколегированные аустенитные стали для тепловьщеляющих элементов и антикоррозионных наплавок, шпилечные высокопрочные стали) исследовались стандартные характеристики механических свойств, входящие в расчеты прочности по уравнениям (2.3), -пределы текучести Оо,2, прочности, длительной прочности о , и ползучести a f Наряду с этими характе мстиками по данным стандартных испытаний определялись характеристики пластичности (относительное удлинение 5 и сужение ударная вязкость а , предел выносливости i, твердость, модуль упругости Е , коэффициент Пуассона д, а также коэффициент линейного расширения а. [c.38]

При температуре пара свыше 610° до 660° С намечается к применению высоколегированная аустенитная сталь марки Х18Н12М2Т по ГОСТ 5543-50. [c.11]

Значительно болей высокий урОббнь кОррозион]ной стойкости имеют высоколегированные аустенитные стали, упрочненные дисперсионным твердением аустенита фазами типа Ni, (TiAl). [c.128]

При азотировании высоколегированных специальных сталей и сплавов возможно образование нитридов не только железа, но и других элементов, входящих в состав сплава. Так, при азотировании жаростойкой аустенитной стали 45Х14Н14В2М (ЭИ-69) образуется слой, состоящий из нитридов железа Fe4N и нитридов хрома rN, внедренных в зерна твердого раствора азота в аустените. [c.32]

В связи с интенсивным развитием машиностроительной промышленности потребность в сталях для работы при высоких температурах постоянно возрастает. Однако возможности использования высоколегированных хромоникелевых сталей аустенитного класса для этих целей ограничены из-за дефицитности никеля. Внимание исследователей уже длительное время привлекает проблема применения аустенитных сталей на хромомарганцевой основе в качестве жаростойкого материала. Но до настоящего времени хромомарганцевые стали не кашли широкого применения. В малоуглеродистых хромомар-гзнцевых сталях нельзя получить однофазную аустенитную структуру при содержании хрома свыше 13%, что в свою очередь ограничивает возможность повышения коррозионной стойкости. Поэтому стали системы Fe—Сг—Мп, работающие при высоких температурах, необходимо дополнительно легировать аустенитообразующими элементами, позволяющими вводить повышенное количество хрома с сохранением аустенитной структуры. [c.102]

Аустенитные стали, применяемые в сварных конструкциях стационарных энергоустановок (табл. 5), могут быть по своей свариваемости условно разбиты на две группы. К первой из них можно отнести стали на рабочую температуру до 630—650°, у которых содержание хрома превышает содержание никеля или близко к нему. Эта наиболее распространенная в энергетике группа сталей нашла широкое применение в сварных конструкциях паровых турбин GBК-150 (Tpag — 550—580°) и газовых турбинах типа ГТ-12-3, ГТ-700-4, ГТ-25-700 и др. Вторая группа, к которой принадлежат более высоколегированные аустенитные стали и сплавы ( r/Ni < 1), намечена к использованию в сварных конструкциях паровых и газовых турбин при температуре изделий 650° и выше. [c.34]

Как было указано выше, в связи со сложностью конфигурации корпусов арматуры, наиболее технологичными являются конструкции из литья или штампованных элементов. В отечественной практике получили основное распространение цельнолитые корпуса арматуры. Переход на сварку обычно имеет место в конструкции крупных задвижек, изготавливаемых из высоколегированных сталей. На фиг. 134 показан корпус задвижки из аустенитной стали марки 1Х20Н10Т, выполненный сварным из литых элементов в связи со сложностью формы отливки и ее большими габаритами. Переход на сварку [c.186]

Разработанный д-ром техн. наук проф. К- В. Любавским и канд. техн. наук Н. М. Новожиловым метод сварки плавяш,имся электродом в атмосфере углекислого газа дал возможность получать плотные швы при сварке малоуглеродистых, низколегированных и высоколегированных аустенитных сталей. [c.543]

Смотреть страницы где упоминается термин Аустенитные стали высоколегированные : [c.355] [c.10] [c.76] [c.41] [c.78] [c.132] [c.55] [c.11] [c.39] [c.194] [c.194] [c.195] [c.195] [c.198] [c.198] [c.198] [c.198] [c.198] [c.200] [c.632] [c.196] [c.198]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...