Жаропрочные Аустенитные стали

Упрочнение жаропрочных аустенитных сталей осуществляется в результате дисперсионного твердения. Для этого они подвергаются термической обработке, состоящей из закалки на аустенит и последующего длительного старения при 700—750° С. [c.210]

Широкое применение аустенитных сталей для наиболее горячей части пароперегревателей выявило чувствительность жаропрочных свойств этих сталей к их структурному состоянию. Ранее было показано, что аустенитные стали проявляют высокую чувствительность к пластической деформации (см. гл.1). Кроме пластической деформации жаропрочность аустенитных сталей зависит также от величины зерна. Так, большое число повреждений аустенитных пароперегревателей в первые 10—25 тыс. ч работы вызвано низкой жаропрочностью поставляемых труб, прошедших после холодной прокатки термическую обработку по режиму аустенизации при 1000—1050 С, которая не приводила к гомогенизации аустенита. При такой термической обработке формировалось мелкое зерно с условным диаметром (1- 2) 10 2 мм (8—11 балл шкалы). [c.59]

Жаропрочные аустенитные стали на основе хрома, никеля и молибдена можно применять при рабочей температуре до 700° а жаростойкие — при температурах до 1100° С. [c.34]

Число марок жаропрочных аустенитных сталей -в СССР и в зарубежных странах весьма велико — отчасти потому, что марки различных стран полностью или с самыми незначительными отклонениями дублируют друг друга. За последнее десятилетие состав практически применяемых аустенитных сталей стабилизировался.. Химический состав и основные показатели длительной прочности (при 700—725° С) типичных жаропрочных сталей аустенитного класса приведены в табл. 40 [ , 143, 156].. [c.155]

Жаропрочные аустенитные стали [c.156]

Режимы резания. Режимы резания при нарезании резьб резцами определяются величиной поперечной подачи на каждый проход и скоростью резания о поперечная подача за один проход при нарезании резьб быстрорежущими резцами на заготовках из жаропрочных аустенитных сталей 8 = 0,2 -ь 0,3 мм, при обработке никелевых сплавов = = 0,15-ь 0,2 лж. При нарезании резьбы твердосплавными резцами на заготовках из высокопрочных никелевых сплавов 5 = 0,4 -т-0,45 мм. [c.97]

В газовых турбинах целесообразно применение так называемых композитных дисков, в которых обод выполняется из жаропрочной аустенитной стали (или сплава на никелевой основе), 172 [c.172]

К ы р ч е н о в В. В., Электродуговая сварка жаропрочной аустенитной стали типа 15-35, Автоматическая сварка , 1958, № 5. [c.218]

В первых конструкциях стационарных ГТУ наличие массивных неэластичных корпусов и обойм газовых турбин приводило к появлению в них значительных остаточных деформаций и нарушало условия надежной работы машины. Одним из первых шагов рационального решения задачи явилось применение двухстенных корпусов, когда воздействию высоких температур подвергался лишь тонкий эластичный корпус из жаропрочной (аустенитной) стали, а силовой (наружный) корпус, будучи достаточно холодным благодаря введению искусственного воздушного охлаждения или внутренней тепловой изоляции, мог выполняться по условиям прочности из перлитной стали. [c.64]

Характеристики жаропрочности аустенитных сталей приведены в табл. V. 8. [c.195]

Аустенитная сталь на железной основе. Для турбинных лопаток применяются жаропрочные аустенитные стали, используемые для поковок газотурбинных дисков, а также и некоторые другие (табл. V. 17 и V. 18). Приме- [c.201]

С интенсивным повышением жаропрочности аустенитной стали при резком падении длительной пластичности понижается сопротивление термической усталости. Использование высокожаропрочных сталей для элементов энергетических установок, работающих при переменных тепловых нагрузках, в целом ряде случаев может оказаться нецелесообразным. Сказанное подтверждают данные эксплуатации корпусов стопорных клапанов турбины СКР-100 [40]. [c.148]

Для достижения высокой жаропрочности аустенитные стали с карбидным и интерметаллидным упрочнением подвергают термической обработке, состоящей из двух последовательных операций, приведенных ниже. [c.307]

Для изготовления деталей, работающих в нагруженном. состоянии при температурах до 600 °С в течение длительного времени, применяют главным образом стали на основе а-же-леза (перлитные, мартеиситные и др.) и их классифицируют как теплостойкие стали (теплоустойчивые). При температурах выше 600 °С в основном используют жаропрочные аустенитные стали. [c.395]

Назначение. Жаростойкая, жаропрочная, аустенитная сталь до температуры 700°С для элементов оборудования теплоэнергетической (трубы поверхностей нагрева котлов энергоблоков, работающих на высокоагрессивных органических топливах с высоким содержанием ванадия, серы и др.), нефтеперерабатывающей, нефтехимической и др. отраслей промышленности. [c.305]

Технологическая характеристика и назначение электродов для дуговой сварки жаропрочных аустенитных сталей и сплавов на железобетонной н никелевой основах, не предусмотренных стандартами [c.133]

МИ Границами зерен (фиг. 238, а) и блоками внутри зерен. В результате происходит повышение длительной прочности высоколегированных жаропрочных аустенитных сталей, сохраняющееся до температур, не превышающих температур рекристаллизации, например, до 900—950° С. [c.399]

Наибольшее значение имеют трещины, возникающие в процессе выдержек при термической обработке по третьему механизму. Они могут образовываться в сварных узлах, изготовленных из низколегированных конструкционных сталей повышенной прочности, теплоустойчивых сталей, а также жаропрочных аустенитных сталей и сплавов на никелевой основе. Очевидно такой широкий ассортимент материалов охватывает большинство сварных конструкций из легированных сталей, работающих в наиболее тяжелых условиях и в первую очередь при высоких температурах. В связи с этим в последнее время вопросам выяснения механизма образования подобных трещин и разработке мероприятий по их устранению уделяется большое внимание и появилось большое число статей, посвященных данной теме. [c.94]

Основной причиной, снижающей надежность сварных узлов из аустенитных сталей, эксплуатирующихся при высоких температурах в условиях ползучести, являются локальные разрушения. Причины их появления были детально рассмотрены в п. 8. В данном параграфе оценивается влияние различных факторов на склонность к этому виду разрушения жаропрочных аустенитных сталей. [c.234]

Температура. Характер влияния высоких и низких температур на циклическую прочность конструкционных элементов существенно различен. На рис. 11.5.4 представлены температурные зависимости пределов выносливости углеродистых и теплоустойчивых сталей, а также жаропрочных аустенитных сталей и сплавов. Сложный характер некоторых из них объясняется различными структурными превращениями, имеющими место в разных температурных интервалах. [c.292]

Конечно, цель такой термической обработки — повышение жаропрочности аустенитные стали второй группы обладают жаропрочностью более высокой, чем гомогенные аустенитные стали, что объясняется тонким распределением второй фазы, однако это является преимуществом только при кратковременных сроках службы при длительных сроках службы (t>100 ч) избыточная упрочняющая фаза скоагулирует, и тогда гомогенные сплавы превосходят по жаропрочности дисперсионно твердеющие. [c.471]

Аустенитные стали. Для получения структуры аустенита эти стали должны содержать большое количество никеля (марганца), а для получения высокой жаростройкости — хрома. Для достижения высокой жаропрочности их дополнительно легируют Мо, W, V, Nb и В. Эти стали применяют для деталей, работающих при 500— 750 °С. Жаропрочность аустенитных сталей выше, чем перлитных, мартенситных, мартенситно-ферритных и ферритных. [c.290]

Стали аустенитного класса для достижения высокой жаропрочности дополнительно легируют Мо, V, V, МЬ, В. Их применяют для деталей, работающих при 500 700 с. Жаропрочность аустенитных сталей выше, чем пер-лизных, мартенситных и мартенситно-ферритных. Аустенитные стали пластичны, хорошо свариваются, но несколько затруднена их обработка резанием. [c.103]

Влияние ВМТО на жаропрочность аустенитных сталей, сплавов и технически [c.46]

На рис. 1.15 представлены графики длительной прочности стали 12Х18Н12Т после наклепа различными способами. Образцы, наклепанные неравномерным растяжением, разрушались в зоне максимальной деформации, равной 30%. Образцы, наклепанные изгибом, разрушались в зоне, деформированной на 15%. Из рис. 1.15 видно, что предварительный наклеп кручением снижает длительную прочность стали при степени деформации 30% и мало влияет в случае наклепа на 15 %. Наклеп изгибом 15% заметно снижает длительную прочность стали. Таким образом, способ деформирования оказывает существенное влияние на роль холодного наклепа в изменении свойств жаропрочности аустенитных сталей, причем из изученных способов деформирования наиболее отрицательное влияние оказывает деформирование изгибом. Кроме того, из данных, приведенных на рис. 1.15, видно, что значительную роль играет степень наклепа. [c.31]

В последние годы для жаропрочных сплавов начали проводиться работы по новым технологическим схемам термомеханической обработки, среди которых представляют наибольший интерес механотермическая обработка (МТО) и высокотемпературная термомеханическая обработка (ВТМО). Более перспективным, главным образом из-за легкости осуществления, является метод ВТМО, который заключается в совмещении пластической деформации, проводимой при температурах, превышающих температуру рекристаллизации, с закалкой. Этот процесс был впервые использован Садовским с сотрудниками в 1958 г. для повышения жаропрочности аустенитной стали ЭИ481. Основное требование, которое предъявили авторы к нормальному процессу ВТМО, — полное подавление рекристаллизации. Для осуществления этого требования необходимо строго соблюдать режимы деформации, подбирать определенные способы деформирования и ограничивать габариты изготавливаемых изделий до 10—12 мм. [c.35]

Стали и чугуиы Сталь конструкционная, инструментальная, нержавеющая, жаропрочная, аустенитная сталь ЛГ-13 (сверла ВК8 и Т5КЮ), чугун, . 116-118 [c.48]

Действие различных добавок заключается главным образом в ловышении этих и других характеристик. Так, легированные стали перлитного класса имеют более высокую жаропрочность, чем углеродистые (из стали 12ХМФ делают змеевики пароперегревателей). Еще выше жаропрочность аустенитных сталей. [c.18]

Большой интерес представляет котельный агрегат ЗиО типа ПК-37 паропроизводитель-ностью 710 т1ч на давление 315 ата, температуру пара 655° С и температуру вторичного перегрева 570° С при давлении 98 ата для работы в блоке с предвключенной турбиной мощностью 100 тыс. кет. Он выполнен в значительной части из труб, изготовленных из жаропрочных аустенитных сталей и легированных сталей перлитного класса. [c.102]

В наиболее ранних работах по термической усталости Л. Коффин провел испытания жаропрочной аустенитной стали типа 347 по стандарту ASTM при постоянной средней температуре цикла. В логарифмических координатах зависимость числа циклов до разрушения от величины пластической деформации описы- [c.67]

Указанные электродные материалы с однофазной аустенитной структурой шва применяют и при сварке перлитных сталей с термоупрочняемыми жаропрочными аустенитными сталями и никелевыми сплавами. [c.397]

М10 Получистовая обработка жаропрочных, аустенитных сталей, закаленных чугунов, бронз, абразивных неметаллических материалов, стекла, бумаги, пластмасс ВК6М ВК6М 1421 (90,0) [c.189]

С повышением легирования и жаропрочности аустенитных сталей благоприятное влияние аустенитизации на стойкость против локальных разрушений уменьшается. Так, например, проведение этой операции для такой аустенитной стали, как Х15Н35ВЗТ обычной выплавки, не повышат сколько-нибудь заметно уровня пластичности от исходного состояния, причем зависимость сохраняет вид падающей кривой без восходящей ветви (4). Это свидетельствует о том, что повреждение границ велико, и последующая высокотемпературная обработка не залечивает зародышевые дефекты, возникшие при сварке. Для указанных сталей и сплавов при невозможности исключения из их состава титана и ниобия, повышение надежности сварных соединений при высоких температурах может достигаться переходом к более совершенной металлургической технологии выплавки. [c.92]

Аварийные последствия локальных разрушений сварных стыков аустенитных паропроводов и узлов из хромомолибденованадиевых сталей при эксплуатации энергетических установок, а также появление трещин в околошовной зоне при термической обработке сварных конструкций из конструкционных и теплоустойчивых сталей, жаропрочных аустенитных сталей и высоконикелевых сплавов вызвали необходимость в проведении больщого комплекса исследований. Они выполнялись в направлениях определения механизма явления, разработки методов испытания и принятия мер по исключению опасности этого вида разрушений. Современные представления о механизме локальных разрушений при эксплуатации и термической обработке изложены в пп. 8 и 12. В данном параграфе приведено описание методов лабораторной оценки склонности сварных соединений к рассматриваемым разрушениям. Виды испытаний конструктивной прочности сварных узлов при высоких температурах изложены в п. 16. [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...