Стали аустенитно-ферритные нержавеющие

ГОСТ 6032—58. Методы испытания на межкристаллитную коррозию аустенитных и аустенитно-ферритных нержавеющих сталей, Стандартгиз, 1958. [c.238]

Методы испытания на межкристаллитную коррозию аустенитных и аустенитно- ферритных нержавеющих сталей приведены в ГОСТ 6032-58. [c.89]

Испытание на межкристаллитную коррозию сварных соединений аустенитных и аустенитно-ферритных нержавеющих сталей производится по методике, изложенной в ГОСТ 6032-58. [c.138]

Значительно меньшее практическое применение нашли аустенитно-ферритные нержавеющие стали, характеризующиеся нестабильностью свойств. [c.172]

Нержавеющая сталь аустенитно-ферритного класса [c.354]

Глава 18. АУСТЕНИТНО-ФЕРРИТНЫЕ НЕРЖАВЕЮЩИЕ СТАЛИ (Ющенко К А ) 18.1. Состав, структура и назначение сталей [c.282]

Многие сплавы подвергают испытаниям на межкристаллит-ную коррозию. Особенно часто определяют склонность к межкри-сталлитной коррозии коррозионностойких (нержавеющих) сталей аустенитного, аустенито-мартенситного и аустенито-ферритного классов. ГОСТ 6032—58 предусматривает методы таких испытаний проката, поковок, труб, проволоки, литья, сварных швов и сварных изделий, изготовленных из целого ряда сталей этих классов, а также двухслойных сталей и биметаллических труб с плакирующим или основным слоем из этих марок сталей. [c.451]

Холодная деформация любой нержавеющей стали обычно оказывает меньшее влияние на стойкость к общей коррозии, если при обработке не достигается температура, достаточная для протекания диффузионных процессов. Фазовые изменения, вызываемые холодной обработкой метастабильных аустенитных сплавов, не сопровождаются существенным изменением коррозионной стойкости . К тому же закаленная аустенитная нержавеющая сталь (с гранецентрированной кубической решеткой), содержащая 18 % Сг и 8 % Ni, имеет примерно такую же коррозионную стойкость, как закаленная ферритная нержавеющая сталь (с объемно-центрированной кубической решеткой), которая содержит такое же количество хрома и никеля, но меньше углерода и азота [11]. Однако, если аналогичный сплав, содержащий смесь аустенита и феррита, кратковременно нагревать при 600 °С, то возникает разница в химическом составе двух фаз и образуются гальванические пары, ускоряющие коррозию. Иными словами, различие в составе, независимо от того, чем оно вызвано, больше влияет на коррозионное поведение, чем структурные изменения в гомогенном сплаве. По-видимому, это можно отнести в целом к металлам и сплавам. [c.302]

Некоторые из предложенных объяснений склонности ферритных нержавеющих сталей к межкристаллитной коррозии основаны на разнице скоростей растворения различных образующихся карбидов или на предполагаемой большей реакционной способности напряженной кристаллической решетки металла. Однако наиболее убедительное объяснение получено с помощью теории, широко используемой для объяснения этих явлений в аустенитных нержавеющих сталях. Согласно этой теории, разрушения происходят вследствие обеднения границ зерен хромом [36—38]. Различия в температурах и времени, необходимых для сенсибилизации этих сталей, объясняются более высокими скоростями диффузии углерода, азота и хрома в ферритной объемно-центрированной кубической решетке по сравнению с аустенитной гранецентрированной. В соответствии с этим, карбиды и нитриды хрома, которые растворены при высокой температуре, ниже [c.310]

При высоких температурах (200—700 °С) и давлении до 20 МПа высокой коррозионной стойкостью обладают нержавеющие стали аустенитного, мартенситного и ферритного классов, а также ряд сплавов на основе никеля (табл. 18.1, рис. 18.1, 18.2). [c.274]

Нержавеющие хромоникелевые стали, жаропрочные ферритные и аустенито-карбидные стали аустенитного класса Эта группа сталей весьма низка по обрабатываемости. Добавки 8, Р, 8е облегчают обработку [c.472]

ОСОБЕННОСТИ ПЕРЕДЕЛА СЛИТКОВ ХРОМОНИКЕЛЕВЫХ И ДРУГИХ НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ АУСТЕНИТНОГО И АУСТЕНИТО ФЕРРИТНОГО (МАРТЕНСИТНОГО) КЛАССОВ [c.300]

Некоторые особенности имеет прокатка нержавеющих сталей на лист, особенно на непрерывных станах. Слитки до 10—17 г ряда аустенитных, ферритных и других сталей успешно прокатываются на слябинге, а затем на непрерывных станах без каких-либо серьезных неполадок в отношении работы прокатного оборудования, хотя, естественно, производительность станов при этом снижается в два-три раза. [c.307]

Для выявления карбидов и сг-фазы в аустенитной или ферритной нержавеющей стали. Условия травления температура 20— 30 °С. напряжение 3 В. Катод из нержавеющей стали [c.45]

Стали углеродистые нержавеющие аустенитные ферритные. теплоустойчивые мартенситные осадочно-закален ные..... [c.55]

Хромоникелевые нержавеющие стали аустенитно-ферритного класса по прочности превосходят чисто ауетенитную сталь, отличаются нестабильностью свойств и обладают склонностью к охрупчиванию при 400—600 °С (табл. 8.24, 8.25 ГОСТ 5632-72 и ГОСТ 5949-75). [c.290]

В табл. 4 приведены основные дефекты структуры стали. Ряд методов определения качества структуры стандартизован. Метод определения величины зерна стали (ГОСТ 5639-51). Методы определения неметаллических включений в стали (ГОСТ 1778-62). Эталоны микроструктуры стали (ГОСТ 8233-56 и ГОСТ 5640-59). Метод определения глубины обезуглероживания стальных полуфабрикатов и деталей микроанализом (ГОСТ 1763-42). Метод определения окалиностой-кости стали (ГОСТ 6130-52). Метод испытания стали на чувствительность к механическому старению (ГОСТ 7268-54). Методы испытания на межкристаллитную коррозию аустенитных и аустенитно-ферритных нержавеющих сталей (ГОСТ 6032-58). Методы определения микроструктуры твердых металлокерамических сплавов (ГОСТ 9391-60) и макроструктуры стали (ГОСТ 10243-62). Методы определения структуры серого и высокопрочного чугуна (ГОСТ 3443-57). [c.8]

Таким образом, экономнолегированная аустенитно-ферритная нержавеющая сталь ЭП-54 является весьма перспективным конс11фук-ционным материалом, устойчивым в роданидсодержащих средах. [c.23]

По данным лабораторных исследований и производственных испытаний проведена сравнительная оценка устойчивости к коррозионному растрескиванию и шттинговой коррозии нержавеющих сталей аустенитного класса 18-10 и 448 и сталей аустенитно-ферритного класса ЭП-53 и ЭП-54 в 25-70% роданидсодержащих средах при темперазурах 30-125°С. [c.131]

Значительное влияние структуры и металлургических факторов. Например, ферритные нержавеющие стали (объемноцентри-рованная кубическая решетка) гораздо более устойчивы к ионам С1 , чем аустенитные (гранецентрированная кубическая решетка). Латуни р и V (>40 % Zn) разрушаются в воде, но а-латунь (70 % Си, 30 % Zn) разрушается лишь в аммиаке или аминах. Любой крупнозернистый металл более склонен к КРН, чем тот же металл с более мелкими зернами, независимо от того, является ли растрескивание меж- или транскристаллитным. [c.138]

Сенсибилизация ферритных нержавеющих сталей наблюдается при температурах, превышающих 925 °С стойкость к межкристаллитной коррозии восстанавливается при кратковременном (10—60 мин) нагреве при 650—815 °С. Следует отметить, что эти температурные интервалы заметно отличаются от соответствующих интервалов для аустенитных нержавеющих сталей. Для ускоренных испытаний на межкристаллитную коррозию применяют аналогичные растворы (например, кипящий раствор USO4— H2SO4 или 65 % HNO3). Скорость межкристаллитной коррозии и степень поражения сталей обоих классов в этих растворах примерно одинаковы. Однако в сварных изделиях разрушения в ферритных сталях происходят как в области, непосредственно прилегающей к месту сварки, так и самом сварном шве, а в аустенитных сталях разрушения локализованы в околошовной зоне. [c.309]

Высокохромистые двухфазные аустенитно-ферритные стали обладают высокой коррозионной стойкостью, коррозионно-усталостной про шостью. хорошими механическими характеристиками. Благодаря высокой стойкости к коррозии под действием кавитации из этих сталей целесообразно изготовлять детали насосов высокой подачи для перекачки морской воды. Двухфазные аустенигно-ферритные нержавеющие стали находят широкое применение в химической и нефтехимической промышленности в качестве коррозионно-стойких конструкционных материалов. Стойкость к коррозии в морской воде этих сталей сравнима со стойкостью аустенитных сталей, т.е. достаточно высока, а сравнивае-мость и обрабатываемость лучше. [c.20]

Исследование межкристаллиткой коррозии. Существуют испытания, на основании которых можно определять склонность сплавов к межкристаллитной коррозии. Особенно часто определяют склонность к межкристаллитной коррозии нержавеющих сталей аустенитного, аустенитно-мартенситною и аустенит-но-ферритного классов. Методы испытаний проката, поковок, труб, проволоки, литья, сварных соединений, изготовленных из сталей этих классов, а также двухслойных сталей и биметаллических труб с плакирующим или основным слоем из этих сталей предусмотрены ГОСТ 6032—75. [c.90]

Компания Агтсо Steel orporation провела сравнительные испытания двух ферритных никелевых сталей, выпускаемых в США специально для криогенного применения, и аустенитной хромомарганцевой нержавеющей стали [c.204]

Так, сталь с концентрацией 18% хрома и 8% никеля разрушалась через 2,5 час, а сталь с концентрацией 12% хрома и 11,5% никеля — только через 8—15 час [111,92]. Встали 18-8 снижение концентрации хрома до 15,3% сделало ее более устойчивой, но даже и при такой концентрации хрома и 11,98% никеля она к коррозионному растрескиванию устойчива не полностью [111,92]. Не следует смешивать этот случай с изложенным выше, когда снижение в сталях с концентрацией 13—20% хрома никеля ниже 0,59% делает их более устойчивыми к коррозионному растрескиванию [111,92]. Аналогичный результат был получен М. Шейлом, [111,94] для стали, легированной 12% хрома и 0,6% никеля, 24 — 28% хрома и 2,5 — 4% никеля. В этом случае мы переходим от аустенитных сталей к ферритным. В той же работе было показано, что сталь с концентрацией 18% хрома, 18% никеля, 4% молибдена, 2,5% меди разрушалась за 21—38 час, а с концентрацией 24% хрома и 21% никеля — за 28—200 час- Напомним, что сталь 18-8 разрушалась в этих испытаниях за 2,5 час. Добавление к стали 18-8 2,08% меди, 4,98% марганца и 0,11% аЗота заметным образом поведение стали не изменило. Стабилизация аустенитной нержавеющей стали титаном и ниобием также не изменила положения. Стали, содержащие 25% хрома, 20% никеля и 12% хрома и 12% никеля [c.147]

Ферритные хромистые нержавеющие стали. . Аустенитные хромоникелевые нержзиеющпе [c.284]

Технология горячей обработки стали типа Х18Н10Т должна строиться с учетом изменения сопротивления деформации по мере роста температуры металла, пониженной теплопроводности стали, макроструктуры и фазового состава металла в литом состоянии, химического состава, в том числе микросодержания полезных и вредных элементов. Фундаментальные исследования Н. С. Алферовой [216] показали повышение пластичности хромоникелевой нержавеющей стали с титаном и ниобием по мере повышения температуры, но до определенного предела (рис. 73). Одновременно была показана пониженная пластичность аустенитной нержавеющей стали, особенно с повышенным содержанием а-фазы, по сравнению с углеродистой и ферритной нержавеющей сталью. Наибольшая пластичность стали типа Х18Н10Т была при 1175—1250° С. [c.300]

Нержавеющие стали мартенситного, ферритного, полуферрит-ного и аустенитного классов по-разному подвергают ковке и горячей прокатке. [c.705]

Однако эти ферритные стали быстро теряют прочность при повышении температуры и не обладают достаточной коррозионной стойкостью. Поэтому внутренние поверхности всех компонентов первого контура плакируют аустенитными хромоникелевыми нержавеющими сталями серии 300 AISI. Химический состав и свойства этих и других реакторных сталей приведены в табл. 26.3. [c.856]

Ферритные нержавеющие стали по коррозионной стойкости в средах, не содержащих ионы хлора, не уступают классическим хро-моникелевшл сталям аустенитного класса и обеспечивают чистоту находящегося в них продукта. Наиболее слабым местом как по прочности, так и по коррозионной стойкости в этих сталях являются сварше соединения. Само понятие свариваемости включает в себя отсутствие коррозионно-активных участков металла в шве и зоне термического влияния (з.т.в.) сварного соединения, определение которых трудоемко и неоднозначно. [c.44]

Особенно сильной коррозии часто подвергаются сварные соединения, если не приняты меры к тому, чтобы их потенциал не оказался менее благородным, чем потенциал основного металла. Бровер наблюдал сильную коррозию сварного шва на трубках из нержавеющей стали типа 304 (18-8). Трубки многократно травили ингибированной 10%-ной соляной кислотой при температуре 70° С. Лабораторные коррозионные испытания подобных пар в ингибированной соляной кислоте показали, что коррозия в основном развивается на сварном шве (более 250 MMjeod). Скорость коррозии металла шва (сталь типа 312) в изолированном виде оказалась в 12—15 раз больше скорости коррозии малоуглеродистой стали или нержавеющей стали типа 304. Разрушение сварного шва в теплообменниках автор объясняет возникновением контактной коррозии между аустенитной и ферритной фазами сплава. Исследования стационарных потенциалов и поляризационных характеристик типичных аустенитных и ферритных нержавеющих сталей подтвердили это предположение. Было показано, что наиболее целесообразно в этом случае использовать инконель А и сварочные электроды из стали типа 310 (24—26% Сг 19—22% Ni макс. 0,25% С). Для трав- [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...