Хромоникелевые стали аустенитно-ферритного класса

ХРОМОНИКЕЛЕВЫЕ СТАЛИ АУСТЕНИТНО-ФЕРРИТНОГО КЛАССА [c.1377]

Медь в хромоникелевых сталях аустенитно-ферритного класса является одним из активных легирующих элементов, непосредственно упрочняющих а- и у-твердые растворы при вьщелении из них в виде субмикроскопических равномерно распределенных по телу зерна частичек соединений. [c.250]

К межкристаллитной коррозии склонны высоколегированные стали всех классов, имеющие высокое содержание хрома, вследствие выпадения под действием нагрева карбидов хрома по границам зерен, обеднения границ зерен хромом и из-за этого пониженной стойкости границ против коррозии. Опасность межкристаллитной коррозии возникает при нагреве хромоникелевых сталей аустенитного и аустенитно-ферритного классов до температур 500—850°С, при нагреве высокохромистых сталей мартенситного, мартенситно-ферритного и ферритного классов до температур свыше 950°С. [c.126]

Прибор ФМ-2 предназначен для определения содержания ферритной структурной составляющей (а-фазы) в трубных заготовках из хромоникелевых сталей аустенитного класса. Работа его основана на измерении относительной магнитной проницаемости аустенитной стали в постоянном магнитном поле [8]. [c.65]

Нержавеющие хромоникелевые стали, жаропрочные ферритные и аустенито-карбидные стали аустенитного класса Эта группа сталей весьма низка по обрабатываемости. Добавки 8, Р, 8е облегчают обработку [c.472]

Коррозионно-стойкие, кислотостойкие, жаростойкие хромоникелевые стали аустенитного, аустенитно-ферритного и переходного аустенитно-мартенситного классов группа III) [c.326]

Предполагалось, что а-фаза в хромоникелевых сталях аусте-нитного и аустенитно-ферритного классов образуется в ограниченных областях твердых растворов в результате нагрева в интервале умеренных температур. Поэтому при выборе сталей стремились избегать химических составов, в которых по тройной диаграмме системы Fe—Сг—Ni возможно образование а-фазы. Позднее было установлено, что а-фаза обнаруживается в сталях, широко применявшихся в промышленности, в которых ее образование не предполагали в хромоникелевых сталях типа 18-8 с присадками Мо и Nb, в сталях типа 25-20 и 23-12. [c.232]

Хромоникелевые и хромомарганцевоникелевые стали аустенитно-ферритного и аустенитного классов [c.238]

Хромоникелевые стали в зависимости от состава и структуры подразделяются на стали аустенитного, аустенитно-мартенситного и аустенитно-ферритного классов. [c.248]

Применяемые в настоящее время промышленностью нержавеющие, кислотостойкие и жароупорные стали в зависимости от структуры принято разделять на следующие основные группы хромистые стали мартенситного, ферритного класса, хромоникелевые стали аустенитного класса и сплавы. Для удобства выбора технологического режима резки и необходимой термической обработки до и после резки практически наиболее удобно классифицировать стали и сплавы по склонности их к межкристаллитной коррозии, а также к образованию трещин после резки. На основании обобщения производственного опыта ряда заводов и данных, полученных при лабораторных исследованиях, все высоколегированные хромистые и хромоникелевые марки стали могут быть разделены на четыре группы по их способности подвергаться кислородно-флюсовой резке. [c.54]

К аустенитно-ферритным сталям относят высоколегированные стали," основу структуры которых составляют две фазы аустенит и феррит. Количество каждой из них обычно 40... 60 %. В связи с этим признаком за рубежом такие стали называют дуплексными. Аусте-нитно-ферритные стали были разработаны как заменители хромоникелевых сталей аустенитного класса. Коррозионная стойкость этих сталей во многих агрессивных средах обеспечивается высоким содержанием хрома как правило, >20 %. [c.75]

К структуре зоны термического влияния, а следовательно и к термическим циклам нагрева и охлаждения при сварке, предъявляются различные требования, которые зависят и от материала и от условий эксплуатации изделия. В результате несоблюдения необходимых режимов структура шва и зоны влияния может значительно ухудшиться, что приведет к снижению качества сварных соединений. Так, в малоуглеродистой стали существенного изменения свойств у зоны термического влияния обычно не происходит. Низколегированные и углеродистые конструкционные стали в результате слишком быстрого охлаждения и подкалки иногда значительно снижают пластичность. В закаленных сталях (перлитного и мартенситного класса) при излишне замедленном охлаждении может произойти отпуск зоны термического влияния. Длительный нагрев высоколегированных хромистых сталей ферритного класса приводит к укрупнению их зерна, снижению пластических свойств и коррозионной стойкости. Хромоникелевые стали аустенитного класса нельзя длительное время перегревать выше температуры распада аустенита, так как при этом нарушается однородность аустенитной структуры и теряется коррозионная стойкость. [c.154]

Первая операция заключается в 30-минутной промывке в горячем (65—93°) растворе, содержащем 5% гидроокиси натрия или щелочного моющего состава, который не содержит хлоридов. Далее обрабатываемые детали из нержавеющих сталей ферритного и мартенситного классов промывают в воде и погружают на I час в стандартный пассивирующий раствор, содержащий 20% азотной кислоты и 2% бихромата натрия прп 55°. Пассивацию сталей с высокими содержаниями хрома и углерода рекомендуется производить в 50% азотной кислоте, а для хромоникелевых сталей аустенитного класса —в 20% азотной кислоте при 55—65°. После этого деталь тщательно промывают водой и вновь выдерживают (в течение 20 минут) в горячем растворе щелочи или щелочного моющего состава, не содержащего хлоридов. Далее следует окончательная промывка водой. [c.41]

Наличие титана и ниобия в высоколегированных хромоникелевых сталях аустенитного класса и в высокохромистых сталях ферритного класса делает их стойкими к меж-кристаллитной коррозии. [c.583]

Двухфазная структура "аустенит - феррит" во многом определяет технологические свойства сталей этого класса. Так, например, удается проводить их горячую пластическую деформацию без образования трещин в ходе прошивки трубных заготовок, если содержание ферритной фазы не более 25 %. В то же время в про.мышленных плавках аустенитных хромоникелевых сталей количество феррита может достигать 30 % и более в [c.28]

ОСОБЕННОСТИ ПЕРЕДЕЛА СЛИТКОВ ХРОМОНИКЕЛЕВЫХ И ДРУГИХ НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ АУСТЕНИТНОГО И АУСТЕНИТО ФЕРРИТНОГО (МАРТЕНСИТНОГО) КЛАССОВ [c.300]

Обозначение электродов для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами. ГОСТ 10052—75 устанавливает 49 типов электродов для сварки хромистых и хромоникелевых сталей, коррозионно-стойких, жаропрочных и жаростойких высоколегированных сталей мартенситно-ферритного, ферритного, аустенит-но-ферритного и аустенитного классов. [c.73]

Обозначение электродов для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами. Электроды для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами должны удовлетворять требованиям ГОСТ 10052-75. Большое разнообразие служебного назначения этих сталей определяет и большой типаж электродов для их сварки. Стандартом предусмотрено 49 типов электродов для сварки хромистых и хромоникелевых сталей, коррозионно-стойких, жаропрочных и жаростойких высоколегированных сталей мартенситно-ферритного, ферритного, ау-стенитно-ферритного и аустенитного классов. [c.43]

Хромоникелевые нержавеющие стали аусте-нитно-ферритного класса по прочности превосходят чисто аустенитную сталь, отличаются нестабильностью свойств и обладают склонностью к охрупчиванию при температуре 400—600 °С (табл. 8,24, 8.25 ГОСТ 5632-72 и ГОСТ 5949-75). [c.326]

При температурах выше 550—600° С хромоникелевые стали аустенитного класса имеют несомненные преимущества в жаропрочности по сравнени д) с хромистыми сталями ферритного, мар-тенситного и полуферритного классов. Среди аустенитных сталей типа 18-8 наиболее высокие жаропрочные свойства показывают стали с присадкой молибдена, ниобия или молибдена и ниобия. Стали типа 18-8 и 18-8 с титаном, а также стали 25-20, 25-12, 15-35 имеют меньшую жаропрочность при температурах испытания 600—800° С. По сопротивлению ползучести наилучшие результаты получены для стали 18-8 с ниобием, по сопротивлению усталости 18-8 с титаном (рис. 231 и табл. 143). [c.391]

По сравнению с широко применяемыми в российской теплоэнергетике теплоустойчивыми низколегированными хромомолибденовыми и хромомолибденованадиевыми сталями более жаропрочными являются высокохромистые стали мартенситно-ферритного класса и хромоникелевые аустенитные стали (табл. 5.12 и 5.13, рис. 5.24). Высоколегированные жаропрочные стали могут применяться для изготовления коллекторов и паропроводов с температурой 545. .. 560 °С и давлением 14 и 25,5 МПа, так и с более высокими параметрами пара (с температурой 580. .. 600 °С и давлением 29. .. 30 МПа). Выбор этих сталей определяется благоприятным сочетанием их достаточно высокой жаропрочности и длительной пластичности с учетом освоенности сталей промышленностью. [c.313]

Автоматическая сварка хромоникелевых сталей аустенитного класса. Возможно использование длясвар-ки ферритных и полуферритных хромистых сталей [c.310]

Хромистые стали мартенситного класса Хромистые стали ферритного и полуферрит-ного класса хромоникелевые стали аустенитного класса [c.223]

Хромоникелевые и высокохромистые стали, разрезающиеся кислородно-флюсовым способом, по разрезаемости можно разделить на две группы хромоникелевые стали (аустенитного класса), разрезаемые в холодном состоянии без последующей термической обработки, и высокохромистые стали (мартенсит-ного и ферритного классов), разрезаемые в нагретом (стали мартенситного класса) или в холодном состоянии с последующей термической обработкой (стали ферритного класса). [c.80]

С целью экономии дефицитного никеля часть его может быть заменена марганцем или азотом. При этом Структура стали может сохраниться аустенитной либо перейти в аустенитно-ферритный или аустенитно-мартенситный класс. Экономнолегированные хромоникелевые стали по коррозионной стойкости не уступают сталям типа 18—8 и могут полноценно их заменять. [c.32]

Коррозионностойкие стали подразделяются на хромистые, хромоникелевые, хромомарганцевые и хромомарганцевоникелевые стали. По структуре коррозионностойкие стали могут быть аустенитно-го, ферритного, аустенито-ферритного, мартенситного и мартенсито-ферритного классов. Наиболее опасными видами коррозии коррозионностойких сталей являются питтинговая, язвенная и щелевая коррозии в кислых и в нейтральных растворах хлоридов, межкрис-таллитная коррозия, коррозионное растрескивание в горячих растворах хлоридов. [c.69]

ХРОМОНИКЕЛЕВЫЕ И ХРОМОМАРГАНЦОВОНИКЕЛЕВЫЕ СТАЛИ АУСТЕНИТНОГО И АУСТЕНИТО-ФЕРРИТНОГО КЛАССОВ [c.22]

Коррозионно-стойкие стали. Составы сталей, устойчивых к электрохимической коррозии, устанавливают в зависимости от среды, для которой они предназначаются. Эти стали можно разделить на два основных класса хромистые, имеющие после охлаждения на воздухе ферритную, мартенситно-ферритную (феррита более 10 %) или мартенситную структуру, и хромоникелевые, имеющие аустенитную, аустенитно-мартенситную или аустенитноферритную (феррита более 10 %) структуру (ГОСТ 5632—72). [c.292]

Высоколегированные стали. К ним относятся стали с суммарным содержанием легирующих элементов более 10%. Высоколегированные стали могут быть ферритного, аустенитного и мартенситного классов, а также переходных классов аустенитно-ферритного, аустенитно-мартенситного и мартенситно-ферритного. По основному легирующему элементу принято делить указанные стали на высокохромистые, хромоникелевые, хромо-никелемарганцевые и др. [c.509]

Хромоникелевые стали и сплавы классифицируют по типу структуры, составу легирующих элементов, свойствам и назначению. В зависимости от состава вьщеляют хромомарганцевые, хромоникельмолибденовые и хромоникельмарганцевые стали. В соответствии со структурой, получаемой при охлаждении на воздухе, различают следующие классы сталей аустенитно-мар-тенситные, аустенитно-ферритные и аустенитные. [c.247]

Считается, что наплавленный металл из этого электрода по физическим свойствам более близок к хромистым сталям феррит-ного класса. Иногда многослойную наплавку сварного шва ведут различными электродами сначала наплавляют хромоникелевую сталь типа 27-4 и затем заваривают сталью 25-20. Если требуется, чтобы рабочая сторона была из ферритной стали того же состава, то один-два слоя наплавляют ферритными электродами, а заканчивают аустенитными. [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...