Стали хромо никелевые аустенитные

В расплавленном-висмуте чистое железо и углеродистые стали стойки до температуры 700° С. Хромистая сталь, легированная до 27% хрома, хромо-никелевые аустенитные стали и ниобий стойки до 500° С. Молибден, тантал, бериллий и графит устойчивы в висмуте до температуры 1000° С, хром — до 750° С. Алюминий и цирконий подвергаются интенсивному разрушению при температурах свыше 300° С. Медь, никель, марганец, свинец и торий не стойки в висмуте [1,63]. С увеличением температуры, растворимость металлов в висмуте возрастает. В интервале температур 271—800° С наиболее растворимы в висмуте цирконий, хром и железо. [c.51]

Газовая резка применима не для всех металлов. Так, хорошо режутся углеродистая сталь с содержанием углерода до 0,4%, низколегированные хромистые, хромо-никелевые, никелевые, хромо-молибденовые и молибденовые стали. Совсем, не режутся чугун, хромо-никелевые аустенитные стали типа 18- 8, а также медь и ее сплавы. В некоторых случаях применяют резку чугуна специальными резаками, однако качество резки получается очень низким. [c.93]

Электрохимическое обезжиривание в растворе состава, г/л сода кальцинированная — 50, тринатрийфосфат — 50, едкий натр — 10, жидкое стекло — 5 плотность тока — 5 А/дм , время обезжиривания — 12— 15 мин. Если детали изготовлены из хромо-никелевых аустенитных сталей, то производят катодную обработку в 15%-м растворе едкого натра при 80° С, плотности тока 10 А/дм и выдержке 5 мин. [c.244]

Указанные сильхромы со сравнительно низким содержанием хрома относятся к группе мартенситных сталей они имеют достаточно высокую ударную вязкость в нагретом состоянии (от 350 до 850°) обладают высокими механическими свойствами примерно до 600° при более высоких температурах их жаропрочность, однако, заметно ниже, чем у хромо-никелевых аустенитных сталей. [c.488]

Широкое развитие производства хромо-никелевых аустенитных сталей в основном определяется следующими положительными их свойствами [c.492]

Хотя применяют и производят стали с повышенным содержанием хрома и никеля (например, 20—26% Сг и 10—14% N1 или 24% Сг и 20% N1), имеющие более высокие коррозионную устойчивость в растворах и жаростойкость при темперагурах до 1100°, однако главная масса хромо-никелевых аустенитных сталей базируется именно на составе 18% Сг и 8—9%М1. Режимы основных технологических операций рассмотрим поэтому в основном применительно к стали 18-8. [c.498]

Из других свойств хромо-никелевых аустенитных сталей следует отметить большую величину коэффициента термического расширения и более низкие теплопроводность и электропроводность по сравнению с углеродистыми сталями. Эти стали немагнитны (при полностью аустенит-ной структуре). [c.500]

К важнейшим ценным свойствам хромо-никелевых аустенитных сталей относится их высокая стойкость в ряде химических сред и против газовой коррозии при высоких температурах. Именно эти свойства, благодаря которым хромо-никелевые аустеиитные стали выделяются среди [c.500]

Рис. 246. Влияние содержания углерода на чувствительность хромо-никелевой аустенитной стали к межкристаллитной коррозии, выявленную кипячением в растворе медного купороса и серной кислоты в течение 100 час. после отжига 1000 час. при 550° (по Бейну)

Аустенитный класс. Эти стали характеризуются тем, что кроме большого количества хрома они содержат большое ко-, личество никеля (не менее 8%) или других элементов, способствующих расширению -области в количествах, достаточных для образования сплавов с аустенитной структурой, устойчивой при высоких и низких температурах. Эта группа сталей широко применяется в промышленности и, согласно ГОСТ 5632—72, насчитывает до 50 марок (см. табл. 1). Ассортимент хромо-никелевых сталей значительно пополнился марками с S более сложным легированием. Среди этих сталей выделяются [c.101]

Склонностью к высокому упрочнению отличаются марганцовистые аустенитные стали, железо-никелевые титановые, никель-хромо-молибде-новые сплавы (рис. 1). [c.326]

Для теплоустойчивых и жаропрочных сталей перлитного, бейнитного, мартенситного и аустенитного классов, а также для сплавов на никелевой основе в настоящее время находят основное применение карбидное и интерметаллидное упрочнения. При реализации эффекта карбидного упрочнения основными легирующими элементами являются в сталях с решеткой а — Fe хром, молибден, ванадий и иногда ниобий в аустенитных сталях — хром, молибден, титан и ниобий. Эффект карбидного упрочнения определяется стойкостью карбидов и наибольший при использовании карбидов типов Ti , Nb и V , в состав которых не входит основной элемент — железо. За счет карбидного упрочнения может быть сохранена удовлетворительная длительная жаропрочность сталей с решеткой а—Fe до 550—570° С, а аустенитных сталей до 650° С. В сплавах на никелевой основе карбидное упрочнение не используется ввиду его нестабильности при температурах выше 650° С. [c.32]

Для наиболее точных граммовых и килограммовых наборов гирь рекомендуется немагнитная аустенитная нержавеющая сталь, содержащая 25% Сг и 20% N1. Некоторые исследователи рекомендуют для этих гирь также немагнитный хромо-никелевый сплав с 80% N1 и 20% Сг. Однако опыты, проведенные в 1932 г. в Национальном Бюро эталонов США, показали, что гири из этого материала подвержены коррозии при действии паров соляной кислоты. Поэтому Национальное Бюро не рекомендует этот материал для изготовления точных гирь, в особенности образцовых и аналитических гирь высших разрядов и классов. 1 [c.41]

Значительно более эффективно широко используемое в настоящее время дисперсионное упрочнение тугоплавких металлов — ванадия, ниобия, тантала, хрома, молибдена, вольфрама, а также аустенитных сталей и никелевых сплавов — весьма тугоплавкими и термодинамически устойчивыми при высоких температурах карбидами, нитридами, окислами и боридами переходных, метал лов. [c.81]

Аустенитные стабилизированные сорта стали оправдали себя для теплообменников, трубопроводов и насосов. Стали с низким содержанием никеля слабо разъедаются жидкими свинцом и ртутью и сильно — жидким висмутом. Движение среды во всех случаях увеличивает коррозию. Литий растворяет из аустенитных сталей никель. Расплавы свинец — висмут разъедают хромо-никелевые стали меньше, чем расплавы свинец — висмут — олово или индий [395]. [c.132]

Необыкновенная стойкость нержавеющих хромистых и хромо-никелевых сталей объясняется, прежде всего, их способностью пере-ходить в пассивное состояние благодаря высокому содержанию хрома. Примеси других элементов (молибден, медь) придают хромоникелевым сталям различные специальные свойства и высокую стойкость против коррозии даже в активном состоянии (см. гл. 2.5.). Одной из серьезных причин, ограничивающих срок службы изделий из нержавеющих сталей, является склонность к межкристаллитной коррозии. Чаще всего приходится встречаться с межкристаллитной коррозией аустенитных сталей в связи с их широким применением в агрессивных средах химической промышленности. Межкристаллитная коррозия проявляется неодинаково у отдельных групп нержавеющих сталей, различающихся не только по основному химическому составу, но и по структуре, а следовательно, и по другим свойствам [232, 241, 244]. [c.27]

Большинство сосудов и трубопроводов давления АЭС изготовлены из перлитной стали, плакированной с внутренней стороны наплавкой. Наплавка (плакировка) изготавливается, как правило, из аустенитной хром-никелевой стали. Коэффициенты ли- [c.232]

Добавки N1 в малых количествах заметно не влияют на коррозионную устойчивость сталей и чугунов, повышая только устойчивость сплава против щелочей и улучшая их технологические и механические свойства. Более значительные добавки N1 способствуют переходу железного сплава в аустенитную структуру (например, хромо-никелевые стали) и обеспечивают высокую пластичность и вязкость сплава, а также гомогенную структуру и повышенную (по сравнению со сталями с тем же содержанием Сг, но без N0 коррозионную устойчивость. [c.463]

Механизм межкристаллитной, а также точечной коррозии, к которой склонны хромистые стали, и обоснование путей борьбы с этими видами разрушения более подробно будут рассмотрены ниже при разборе свойств аустенитных хромо-никелевых сталей. [c.479]

Применяют также хромистые стали этого класса, дополнительно легированные другими элементами. Д1я уменьшения склонности к межкристаллитной коррозии, особенно в зоне сварного шва, предпочитают брать стали, содержащие дополнительно Т или N5. Для изделий со сварными соединениями наиболее желательны стали, легированные около 0,8% Т1 или 1,2 7о КЬ. При этом одновременно рекомендуется применение сварочного электрода из аустенитной хромо-никелевой стали. [c.485]

Характерно, что повышение колич[ества углерода не сказывается так неблагоприятно на газовую высокотемпературную коррозию, как на коррозию в растворах. Это связано с тем, что при высоких температурах эксплуатации углерод находится в сплаве в твердом растворе, а ие в виде карбидов, как это имеет место при обычных температурах. Имеются сведения о гораздо более высокой жаростойкости высокохромистых сталей по сравнению с аустенитными хромо-никелевыми в газовых средах, содержащих сернистые соединения. [c.487]

Хромо-никелевые аустеиитные стали, как и следует из их названия, имеют структуру аустенита, достаточно устойчивую (метастабильное состояние) даже при низких температурах. Поэтому при быстром охлаждении этих сталей с высоких температур (закалка) фиксируется аустенитная структура, и в этом состоянии они имеют максимальную пластичность и минимальную твердость. Повышение прочности аустенитных хромо-никелевых сталей может быть достигнуто только их последующей холодной нагартовкой. [c.493]

Хромо никелевые аустенитные нержавеющие стали, содержащие хром (от 17 до 25%) и никель (от 8 до 20%), сваривают ручной дуговой сваркой, электродами с фтористо-кальциевым покрытием (У0НИ-13/НЖ, ОЗЛ-8, Л-39, ЦЛ-11, Л-38М, ОЗЛ-7 и др.). Электроды ЦЛ-11, ОЗЛ-7 предназначены для сварки конструкций, работающих в агрессивных средах при нормальных температурах. Металл шва, сваренный этими электродами, устойчив против межкристаллитной коррозии. Сварка Б нижнем положении ведется на приведенных ниже режимах [c.184]

Иедовар Б. И. Сварка хромо-никелевых аустенитных сталей. Машгиз, М.— [c.193]

Аргоно-дуговая наплавка твердых сплавов находит широкое применение в промышленности. Высокое качество наплавок стеллита на хромо-никелевые аустенитные стали 1Х18Н9Т и др. достигается при применении чистого аргона. [c.301]

Предел усталости хромо-никелевых аустенитных сталей на воздухе ниже, чем у углеродистых или низколегированных, но благодаря высокой коррозионной устойчивости коррозионная усталость в соленой или пресной воде дает более высокий условный предел, чем у углеродистых и малолегированных сталей (см., например, данные табл. 37). [c.500]

Одним из немногих, но часто весьма важным недостатком нержавеющих хромо-никелевых аустенитных сталей является склонность их к мекристаллитной коррозии [5—8, 11, 12, 26—34]. Межкристаллитному разрущению эти стали подвергаются далеко не всегда, а только при определенных сочета ниях внешних и внутренних факторов, т. е. химического и фазового состава металла и характера коррозионной среды. [c.502]

С Повышением содержаиия углерода, начиная от 0,3%, сталь с 18% Сг и 9% Мп может быть полностью аустенитной, но при этом сильно уменьшается сопротивление коррозии, особенно межкристаллитной. Можно также получить аустенитную хромо-марганцевую сталь, не меняя количества углерода, за счет добавочного введения азота, однака коррозионные свойства таких сталей более низки, чем у хромо-никелевых аустенитных сталей. [c.520]

V) аустенитные хромо никелевые нестабилизироваиные стали типа 18-8, а также хромомарганцовоникелевые (в том числе с добавками N) [c.9]

Кремний и алюминий, наряду с хромом, повышают окалиностойкость аустенитных сталей и сплавов. Так, например, повышение содержания кремния в стали типа 18-8 от 0,4 до 2,4% увеличивает ее окалиностойкость при 980° С в 22 раза. Кремний, вместе с тем, резко ухудшает свариваемость стабильноаустенитных сталей и никелевых сплавов. Кремний, как установили советские и французские исследователи, повышает стойкость аустенитных сталей против коррозионного растрескивания, т. е. против коррозии под напряжением. Алюминий мало влияет на жаропрочность аустенитных сталей, но весьма энергично повышает ее у никелевых сплавов (рис. 11 и 12). Алюминий вводят в состав дисперсионно-твердеющих сталей для повышения их прочности при комнатной и повышенных температурах. [c.45]

В последнее десятилетие созданы стали марок 04X15СТ, 04X17Т, 04Х19МАФТ с пониженным содержанием углерода, которые по комплексу механических и коррозионных свойств вплотную приближаются к хромо-никелевым сталям аустенитного типа. [c.198]

При фрезеровании сильно упрочняющихся от наклепа хромо-никелевых сталей каждую последующую обработку следует вести ниже зоны упрочнения и фрезерование должно быть непрерывным. Важно во время фрезерования соблюдать температурные условия, так как высокий коэффициент линейного расширения и малая теплопроводность аустенитных сталей могут сказаться на точности размеров. Поэтому при фрезеровании важно хорошо отводить тепло, применяя сернитые эмульсии. [c.750]

Стойкость к питтинговой коррозии в присутствии хлорид-анионов аустенитных нержавеющих хромо-никелевых сталей может быть увеличена ионным легированием молибденом (2— 3%). При добавлении 2,5% молибдена в сталь Fe- г(15)-Ni 13) потенциал пробоя в 0,1 М растворе КаС1 увеличивается на 0,4 В. [c.133]

Рамель с сотрудниками на шести аустенитных хромо-никелевых сталях исследовал ноглощ.ение ими азота пр отжиге в диссониированном аммиаке в области температур от 800 до 1150°С. Он установил, что поглощение азота происходит во всем интервале температур. Об отжиге в атмосфере чистого водорода и происходящих при этом зменениях свойств аустенитных сталей сообщают Роач с сотрудниками. Первые соображения об отжиге высоколегированных инструментальных сталей [2] указывают на то, что при отжиге в атмосфере аргона, с одной стороны, устраняется нежелательное селективное обезуглероживание поверхности и, с другой стороны, уменьшается обеднение поверхности хромом и другими элементами. [c.95]

Сталь 4U, обладающая решеткой центрированного куба (решетка феррита), при низких температурах резко снижает удлинение и имеет ничтожную ударную вязкость. Ь то же время хромо-никелевая сталь с аустенитной структурой, имеющая кристаллическую решетку куба с центрированными гранями, при 20° показывает ударную вязкость, равную И кгм/см -, при понижении температуры даже до —1ьЗ° величина ударной вязкости сохраняется до У кглислг. [c.145]

Наиболее распространенной теорией для объяснения меж-жристаллитной корразии как. ромо-никелевых аустенитных нержавеющих сталей, т.ак и. вьгсо кохром,истых сталей, является теория обеднения границ зерен хромом. [c.11]

Американские исследователи (фирма Westinghouse Е1ес1г. Согр. ) обработали ультразвуком ряд аустенитных сталей при вакуумном дуговом переплаве. Созданная ими для этого установка позволяла обрабатывать ультразвуком слитки весом до 1500 кг. В обработанных хромо никелевых (17% Сг, 12% N1, 2,5% Мо) и хромо-марганцевых сталях (0,5% С, 18% Мп> 5% Сг) исчезала столбчатая структура и образовывалось равноосное зерно. Обычно разрушающиеся при деформации сплавы приобрели высокую пластичность. Аналогичные результаты получены на железо-ко-бальтовых и пикель-алюминиевых сплавах. [c.463]

Не рекомендуется сваривагь хромистые стали, содержащие более 0,12% углерода. Пламя необходимо нейтральное или слегка восстановительное. Излишне восстановительное пламя ведет к науглероживанию, а окислительное — к выгоранию легирующих элементов и образованию окислов хрома. Сварочная проволока применяется или из того же материала или, чаще, из аустенитной хромо-никелевой стали. Затруднения в сварке определяются главным образом следующими обстоятельствами. [c.491]

Рис. 238. Рост зерна в зависимости от температуры отжига у ферритных (хромистых) и аустенитных (хромо-никелевых) сталей (по Гудремону [25])

Хромо-никелевые стали имеют высокую вязкость, что выявляется, например, испытанием на удар (по Шарпи или Изоду). Характерно, что высокая ударная вязкость для аустенитных сталей, в отличие от углеродистых сталей, удерживается до чрезвычайно низких температур, например до — 185° особенно это относится к сталям с повышенным содержанием никеля, имеющим более с хабильный аустенит. С другой стороны, при повышенных температурах эти стали, в отличие от углеродистых, не увеличивают своей пластичности, наоборот, их пластичность уменьшается при нагревах до 800°, причем снижаются показатели относительного удлинения и поперечного сжатия при одновременном уменьшении сопротивления разрыву. [c.500]

Со"1ротивление ползучести у аустенитных хромо-никелевых сталей при повыщенных температурах значительно сильнее, чем у других классов сталей. В интервале температур 600—1000° можно принять, что сопротивление ползучести у аустенитных сталей типа 18-8 в 3—10 раз выше, чем у перлитных или ферритных углеродистых или низколегированных сталей. Повышение содержания никеля до 12—14% и хрома до 24% еще более увеличивает сопротивление ползучести хромо-никелевых сталей (рис. 243). [c.500]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...