Стали нержавеющие аустенитные

Весьма перспективными являются обладающие высокой конструкционной надежностью плакированные трехслойные композиции типа высокопрочная сталь + нержавеющая аустенитная сталь или тугоплавкий металл + жаростойкий сплав II—3). [c.238]

Травление электролитическое 3 — 214 Сталь нержавеющая аустенитная хромоникелевая 3 — 486, 489, 490 [c.282]

Стали нержавеющие аустенитные 21 16 15 0,3 32 70 2,2 [c.349]

Влияние температуры и концентрации азотной кислоты на- коррозию нержавеющих аустенитных и ферритных сталей 45 355 [c.34]

Предварительное упрочнение материала может различным образом влиять на его работу в условиях последующего циклического нагружения. Применительно к нержавеющей аустенитной и малоуглеродистой сталям предварительное деформирование листов толщиной 1 мм в интервале остаточных деформаций 6-30 % благоприятно сказалось на усталостной долговечности и повлияло на скорость роста усталостной трещины [4]. В испытаниях на растяжение образцов с центральным отверстием, а также при повторном изгибе было выявлено возрастание предела усталости с ростом уровня остаточной деформации при эквидистантном смещении усталостных кривых. Возрастание уровня остаточных деформаций приводило к снижению скорости роста усталостных трещин при их эквидистантном смещении при среднем показателе степени Шр = 2,5. [c.764]

Наряду с растворами электролитов коррозионное растрескивание аустенитных нержавеющих сталей наблюдается в воде, а также в паровой фазе (в сухом, перегретом и насыщенном паре). Поэтому в системах тепловых и атомных электростанций наблюдается коррозионное растрескивание элементов конструкций из нержавеющих аустенитных сталей. В авиационной практике происходят разрушения болтов из мартенситной стали вследствие коррозионного растрескивания во влажной атмосфере. [c.44]

Широко используются нержавеющие стали Fe - Сг - Ni без присадок и с присадками титана, меди, ниобия и молибдена. В зависимости от содержания хрома и никеля такие стали бывают аустенитными, аустенитно-мартенситными и аустенитно-фер-ритными. Они обладают высокими механическими свойствами и стойки к коррозии под напряжением. [c.119]

Конструкционными материалами для реакторных установок являются в основном аустенитные нержавеющие стали. Это вызвано стремлением уменьшить коррозию для сокращения возможности перехода продуктов коррозии в воду реакторов и их отложения на твэлах. Корпус реактора выполняется из перлитной стали с аустенитной нержавеющей наплавкой. Основные трубопроводы реакторного контура выполняются также из перлитных сталей с плакировкой аустенитной нержавеющей. [c.52]

Легирование сталей, металлов и сплавов I) нержавеющей аустенитной хромоникелевой стали — улучшающее ее сварочные свойства, прочность, сопротивление ползучести при повышенной температуре, пластичность, Является стабилизатором, предотвращающим выпадение карбидов из стали в интервале температур 430—870 Коррозионноустойчивые стали, [c.352]

Если сварные соединения конструкционной стали подвергнуть двустороннему плакированию нержавеющей аустенитной сталью с помощью энер- [c.14]

В зависимости от вида соединения, способа сварки и толщины свариваемых элементов применяют различные типы швов сварных соединений в соответствии с ГОСТ 8713—58 и ГОСТ 5264—58. В табл. 13 приведены основные виды швов сварных соединений конструкций из нержавеющих аустенитных сталей. [c.147]

Сварка разнородных соединений. В теплообменных аппаратах ядерных установок проточную часть, непосредственно контактирующую с агрессивной средой, целесообразно выполнять из аустенитных нержавеющих сталей, а несущую — из дешевых перлитных сталей. В химических аппаратах и ядерных реакторах широко применяют биметаллический прокат с относительно тонкой облицовкой (плакирующий слой) из нержавеющей аустенитной стали и основным слоем, воспринимающим рабочую нагрузку, из перлитной стали. [c.147]

Основные виды швов сварных соединений из нержавеющих аустенитных сталей [c.148]

Стальные листы из нержавеющей аустенитной стали по ГОСТ 7350—77 поставляют толщиной от 4 до 50 мм с гарантированными химическим составом и механическими свойствами. [c.114]

Наряду с применением сварки под флюсом, за последние два десятилетия в СССР нашли широкое распространение способы автоматизированной дуговой сварки с защитой инертными газами. Первые работы, проведенные в НИАТе показали, что сварка в защите аргона, гелия, комбинаций этих газов гарантирует получение соединений более высокого качества. Этот способ сварки используют для соединений алюминиевых, медных, магниевых, титановых, никелевых и других сплавов, нержавеющих, аустенитных, жаропрочных, кислотоупорных и других сталей. Обеспечение чистым аргоном (99,7% и выше) в необходимом количестве открыло путь развитию аргоно-дуговой сварки. [c.117]

Мартенситные стали получили название по аналогии с мар-тенситной фазой углеродистых сталей. Мартенсит образуется при фазовом превращении сдвигового типа, происходящем при быстром охлаждении стали (закалке) из аустенитной области фазовой диаграммы, для которой характерна гранецентрированная кубическая структура. Мартенсит определяет твердость закаленных углеродистых сталей и мартенситных нержавеющих сталей. Нержавеющие стали этого класса имеют объемно-центрированную кубическую структуру они магнитны. Типичное применение — инструменты (в том числе и рёжущие), лопатки паровых турбин. [c.296]

Нержавеющие стали, имеющие аустенитную структуру, обладают более высокой коррозионной стойкостью, лучщими технологическими свойствами по сравнению с хромистыми нержавеющими сталями, в частности.луч-ше свариваются. Они сохраняют прочность до более высоких температур и в то же время аустенитные стали не теряют пластичности при низких температурах. [c.97]

Коррозионную стойкость сталей и сплавов испытывали в кипяшей 65-67% азотной кислоте в тачение 50 циклов по 48 ч каждый (метод Гюи) для испытаний нержавеющих аустенитных сталей на стойкость к межкристаллитной коррозии в соответствии с ISO 3651/1 и ASTM А 262-85а). С цепью периодического удаления продуктов кор>-розии после каждого цикла раствор обновляли. Стойкость сталей оценивали по потерям массы к [г/м .ч], средней и максимальной глубине кбррозионного проникновения по границам зерен (соответственно [c.23]

Дпя девяти исследованных нержавеющих аустенитных сталей на рис. 2, где обозначено 1 - скорость кормзии [мм/год] 2 - температура [ оК-1], 3 - температура - [ ° J, приведены кривые дпя уравнения Аррениуса. Дпя всех этих сталей, за исключением кремнийсоде >-жашей стали 1.4361, кривые лежат близко между собой. Величина Ед дпя этих сталей колеблется между 72,2 кдж/мопь дпя стали ESU-1.4306 - S и 86,5 кдж/мопь дпя варианта сплава 1.4653 XiNi r 3127. Сталь 1.4361 с Ед= 63,0 кдж/мопь является здесь также исключением. [c.27]

Для повышения безопасности работ при контроле и ремонте реакторного оборудования должно быть, по возможности, снижено содержание кобальта в системе первого контура. С этой целью при создании модернизированного реактора предусматривается ограничение применения кобальтовых сплавов, в элементах уплотнений арматуры, снижение содержания кобальта в нержавеющих аустенитных сталях, из которых изготовляются поверхности теплообмена, уменьшение поступления кобальта с содержащимися в реакторной воде продуктами коррозии трубопроводов путем замены углеродистых сталей на более коррозионностойкие низко— легированные, а также исключение кобёльтсодержаших сплавов в элементах активной зоны. [c.41]

Для обоснования метода расчета длительной малоцикловой прочности компенсаторов выполнена программа исследований, включающая экспериментальное получение данных по долговечности сильфонных компенсаторов Z) -40 из нержавеющей аустенитной стали Х18Н10Т со следующими параметрами (рис. 4.3.1) dg = А см = 5,4 см = 0,129 R2 = 0,121 см Iq = 6,1 см п =11. Испытания выполнены с использованием специально спроектированной установки, позволяющей осуществлять требуемый режим циклического деформирования компенсаторов в условиях осевого растяжения — сжатия с заданными размаха-ми перемещений. Нагрев компенсаторов — печной, частота нагружений 10—56 циклов в минуту при постоянной температуре 600 С. Компенсаторы находились под давлением 1 атм, причем момент разрушения от циклического нагружения автоматически фиксировался по падению давления в результате утечки воздуха через образовавшуюся сквозную трепщну. Малый уровень давления практически не влиял на деформированное состояние конструкции и ее долговечность. [c.203]

Ниже приводятся некоторые результаты комплексного исследования микроструктурных особенностей деформационного старения нержавеющих аустенитных сталей 0Х18Н10Ш и Х18Н10Т при повышенной температуре, проведенного с помощью методов высокотемпературной металлографии, измерения микротвердости, просвечивающей электронной микроскопии, рентгеноструктурного и микрорентгеноспектрального анализов. [c.213]

Контактная коррозия обусловлена контактом двух разнородных металлов, при котором металл с бойее отрицательным электродным потенциалом становится анодом и усиленно корродирует. Межкристаллитная коррозия проявляется при использовании нержавеющих аустенитных сталей преимущественно в растворах азотной кислоты и заключается в избирательной коррозии металла по границе зерен. Характерным признаком разру-34 [c.34]

Коррозия нержавеющих сталей, никелевых и алюминиевых сплавов имеет равномерный характер. Редкие исключения встречаются лишь при особых режимах испытаний. Так, для нержавеющих аустенитных сталей типа Х18Н10Т и Х16Н15МЗБ после испытаний их в режиме термоциклирования (20 700 °С, 5 МПа, число циклов — 200, продолжительность испытаний — 2000 ч) [c.274]

Нержавеющие, жаростойкие и жаропрочные хромоникелевые стали с аустенитной или аустенитно-мартенситной структурами (Х18Н9Т, Х23Н18, Х15Н9Ю). Скорости резания, которые допускаются при обработке деталей из этих сталей, примерно в 2 раза ниже, чем при обработке деталей из стали 45. Стали этой группы характеризуются наилучшей обрабатываемостью среди других жаропрочных сталей аустенитного класса. [c.34]

Парогенераторы имеют байпасную спецводоочистку (СВО-5) на продувочной воде. Размер продувки ограничен 0,5—1,0%. Ее нормирование связано с ограничением содержания хлоридов, так как теплообменная поверхность выполнена из нержавеющих аустенитных сталей, склонных к коррозии под напряжением в присутствии хлоридов. [c.65]

Рис. 1. Образцы биметаллических материалов 1 — низколегированная корпусная сталь, плакированная нержавеющей аустенит-иой сталью 2 — низколегированная сталь с введешиамв нее трещиноостановителем из вязкого сплава специального состава 3 — сварное соединение конструкционной стали, плакированное нержавеющей аустенитной сталью 4 — многослойный материал из высокопрочного алюминиевого сплава с наружными плакирующими слоями и внутренними прослойками из технически чистого алюминия 5—8 — различные сочетания металлов и сплавов, при которых достигается высокий комплекс свойств жаропрочность, повышенные теплопроводность и износостойкость, малая плотность, высокая демпфирующая способность

В Институте машиноведения исследованы некоторые перспективные типы биметаллических материалов (рис. 1). Биметаллы, представляющие собой корпусную сталь, плакированную нержавеющей аустенитной сталью, широко применяются в энергомашиностроении (плакированные корпуса реакторов, лопасти гидротурбин, теплообменники т. д.), нефтяном и химическом машиностроении, оборудований для производства минеральных удобрений и пр. Применение коррозионно-стойких двухслойных сталей в химическом машиностроении позволяет экономить до 80% нержавеющей стали, причем стоимость плакированных листов ниже стоимости нержавеющего монометалла на 50-60%. Это важнейшее преимущество биметаллов по сравнению с традищюнными металлами. Методы оценки статической и циклической трещиностойкости биметаллов, разработанные в ИМАШ АН СССР, открьшают новые возможности для проектирования надежных изделий из биметаллов. [c.14]

Так как блоки сверхкригических параметров безусловно требуют работы конденсатоочистки, то при определении места строительства блоков сверхкритических параметров следует стремиться к обеспечению их охлаждающей водой более высокого качества. Предлагаемая иногда замена латуней а нержавеющие аустенитные стали для конденсаторных трубок при низком качестве охлаждающей воды не может быть признана удовлетворительным решением. Не говоря уже об ухудшении теплотехнических характеристик и удорожании, главное заключается в коррозии под напряжением этих сталей с внутренней стороны при наличии хлор-иона в концентрации более 20 мг/кг и неизбежном ярисутствии свободного кислорода в охлаждающих водах. [c.79]

Это подтверждается результатами экоплуа1ации ряда зарубежных электростанций, применивших для конденсаторов такое решение. С другой стороны, замена латуней на нержавеющие аустенитные стали не для всего конденсатора, а для пучка охлаждения отсасываемой паровоздушной смеси (как это было предложено Л. Д. Берманом) вполне целесообразна. Это особенно относится к охлаждающим водам с содержанием хлор-иона не более 20 мг/кг и к условиям аммиачной обработки питательной воды, которая в сочетании с кислородом вызывает интенсивную коррозию латуней. Так как тракт отсоса паровоздушной смеси характеризуется повышенным содержанием кислорода, то естественно, что для него аммиачная коррозия латуней может про-явиться в наибольшей степени. Замена латуни для пучка охлаждения паровоздушной смеси, поверхность которого составляет примерно 8,5% общей поверхности, не может существенно повлиять на стоимостные и теплотехнические характеристики конденсатора. [c.79]

На рис. 7-12 показана замена ФСД анио пптным фильтром после конденсатора и катионитным фильтром после ПНД (рис. 7-Г2). При схеме (рис. 7-12,а) обеспечение очистки всего конденсата пара, включая конденсаты греющих отборов, приходится на последние из подогревателей низкого давления направлять в водяной объем кондансатора. В связи с этим экономичность блока несколько снижается, а конструкции ПНД должны дополняться охладителями дренажа. Кроме того, опасения поступления окислов меди в питательную воду блока на тракте после конденсатоочистки побуждают отказаться от применения латуни для трубок ПНД и требуют значительного расхода дефицитной нержавеющей аустенитной стали. [c.136]

Заслуживает технико-экономического исследовапия также п схема (рис. 7-12,в), когда наряду с размещением ФДС после конденсатора устанавливают дополнительный катионитный фильтр после ПНД №4. Стоимость установки этого дополнительного фильтра и связанные с этим эксплуатационные расходы могут окупиться в связи с тем, что при этом не требуется замена латуни на нержавеющие аустенитные стали в ПНД № 1, 2, 3, 4 и, кроме того, существенно уменьшаются число и длительность эксплуатационных химических очисток. Для такой схемы, так же как и для схемы (рис. 7-11,6), должна быть предусмотрена автоматическая дозировка аммиака после деаэратора. [c.137]

Как указывалось выше, в.нейтральных средах при комнатной и критической температурах анодные поляризационные кривые стали 1Х18Н9Т не имеют активной области. При потенциалах, отстоящих от стационарного значения на несколько десятых вольта, нержавеющая аустенитная сталь растворяется в пассивном состоянии. В связи с этим в дистиллированной воде, как при комнатной, так и при высокой температуре, контакт низколегированных сталей, алюминиевых сплавов и хромистых сталей со сталью 1Х18Н9Т практически скорости коррозии ее не изменяет. Во всех этих парах сталь 1Х18Н9Т является катодом. [c.122]

Коррозионному растрескиванию подвержены все нержавеющие аустенитные стали 18-8 — как стабилизированные, так и нестаби-лизированные [111,72]. На сталях, склонных к межкристаллитной коррозии, разрушения при коррозионном растрескивании наблюдаются преимущественно по границам зерен. В остальных случаях разрушение имеет транскристаллитный характер - [111,74 111,84]. Л. В. Рябченков [111,86] и Т. П. Хор [111,74] исследовали влияние температуры на продолжительность испытаний до разрушения образца из стали 18-8 и установили зависимость между временем до разрушения образцов т и температурой [c.142]

В химическом аппаратостроении находят применение листовые нержавеющие аустенитные стали, содержащие молибден, марок 08Х18Н6М2Т, 08Х17Н13М2Т и др. Эти стали более коррозионноустойчивы по сравнению с обычными хромоникелевыми аустенитными сталями во многих весьма агрессивных средах. [c.115]

В реакторостроении нержавеющие аустенитные стали по существу являются основным конструкционным материалом для изготовления важнейших узлов ядерно-энергетических установок, в том числе ТА. Эти стали хорощо совместимы с водяными, жидкометаллическими и газовыми теплоносителями. Сталь Х18Н9Т используется для изготовления ПТО в установках с натриевыми теплоносителями. Стали Х18Н9Т и Х18Н10Т используются в пароперегревателях, при этом для исключения межкристаллитной коррозии вводятся жесткие ограничения на содержание хлоридов в питательной воде. [c.63]

Обычно выбор материалов для контура водо-водяных реакторов, которые работают при максимальной температуре 300° С, делают между углеродистыми и низколегированными сталями или аустенитными нержавеющими сталями. Скорость коррозии этих материалов низкая для нержавеющей стали при оптимальных условиях она составляет 0,5 г/м в месяц или 0,0007 мм в год, в то время как для углеродистых и низколегированных сталей 1,5—3 г/м в месяц или 0,0023—0,005 мм в год. Поэтому нет особой необходимости уменьшать возникающие напряжения или улучшать герметичность в хорошо контролируемых системах. Однако значительные проблемы связаны с продуктами коррозии, которые циркулируют через реакторную систему и высаживаются на поверхность металла или вымываются с нее непрерывно или периодически в зависимости от условий работы. Эти продукты коррозии обычно присутствуют в виде изолированных частиц диаметром <1 мкм и представляют собой шпинель типа R3O4, где R — железо, никель и хром. Скорость накопления продуктов коррозии в больших реакторах может достигать 10 0 г/сут. Они могут выпадать в осадок в зонах, где нет движения теплоносителя или действуют большие градиенты давления и высокие скорости теплопереноса, и собираться на поверхности тепловыделяющих элементов, где они активируются. Осажденное вещество воздействует на активацию, гидравлику, теплоперенос и реактивность. Наиболее значительный эффект состоит в том, что они могут после облучения в активной зоне высаживаться на участках, которые плохо защищены от радиации или которые имеют лишь временную защиту и поэтому могут представлять опасность для обслуживающего персонала. Активации подвергается большинство элементов, входящих в состав стали. Но для реактора с длительным сроком службы наибольшую опасность представляет нуклид Со из-за большого периода полураспада и высокой у-ак-тивности. Поэтому необходимо уменьшатд количество продуктов коррозии и связанную с ней радиоактивность, сохраняя низкую скорость коррозии. Важно также при изготовлении контура реактора использовать материалы с минимальным содержанием кобальта. Стеллиты, которые содержат значительное количество кобальта, не должны контактировать с теплоносителем. Другие сплавы надо выбирать с учетом минимального содержания кобальта. Это особенно относится к никелевым рудам, обычно содержащим кобальт, который не всегда удается полностью удалить в процессе экстракции. Различные условия работы реакторов PWR и BWR требуют различных методов контроля коррозионных процессов. [c.151]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...