Жаропрочные стали аустенитного класса

Углерод, связывая молибден и вольфрам в карбиды, уменьшает количество этих элементов в твердом растворе и тем самым отрицательно влияет на жаропрочность. Поэтому легирование такими элементами, как титан, ниобий, тантал, связывающими углерод, приводит к увеличению жаропрочности Обычно в жаропрочных сталях аустенитного класса углерода содержится около 0,1%. Жаростойкость снижается при введении в сталь легкоплавких и на растворимых в железе металлов (свинец, висмут, и др.), а также образующих с железом легкоплавкие эвтектики (сера, селен). [c.102]

Число марок жаропрочных аустенитных сталей -в СССР и в зарубежных странах весьма велико — отчасти потому, что марки различных стран полностью или с самыми незначительными отклонениями дублируют друг друга. За последнее десятилетие состав практически применяемых аустенитных сталей стабилизировался.. Химический состав и основные показатели длительной прочности (при 700—725° С) типичных жаропрочных сталей аустенитного класса приведены в табл. 40 [ , 143, 156].. [c.155]

Название - Жаропрочная сталь аустенитного класса с карбидным упрочнением. [c.177]

Зависимость высоты неровностей от скорости резания для различных материалов различна. На фиг. 103 кривая А показывает зависимость для обычных конструкционных сталей. Для нержавеющих и жаропрочных сталей аустенитного класса зависимость часто выражается кривой вида В. [c.155]

На рис. 38 приведена зависимость Кг = при точении различных конструкционных сталей. Кривая 1 наиболее характерна для конструкционных сталей перлито-ферритного класса, кривая 2 для нержавеющих и жаропрочных сталей аустенитного класса, кривая 3 — для легкоплавких металлов и сплавов. Характер кривой 3 указывает, что при достижении некоторой скорости резания температура приобретает такие значения, при которых обрабатываемый материал сильно размягчается и даже оплавляется. Поэтому шероховатость обработанной поверхности с дальнейшим увеличением скорости резания повышается. Кривая 4 характерна для металлов, при обработке которых на передней поверхности инструмента нароста не образуется. [c.77]

При сварке нержавеющих и жаропрочных сталей аустенитного класса необходимо учитывать низкую теплопроводность, более высокий коэффициент линейного расширения, чем у малоуглеродистой стали, и склонность к межкристаллитной коррозии. Чтобы уменьшить склонность стали к межкристаллитной коррозии и коробление, сварку аустенитных хромоникелевых сталей необходимо вести так, чтобы обеспечить наименьшую зону нагрева, максимальную скорость сварки и быстрое охлаждение. При газовой и дуговой сварке покрытыми электродами выполнение этих условий затруднено, так как имеют место замедленный нагрев (при газовой сварке) и медленное охлаждение после сварки. Поэтому возможен перегрев околошовной зоны и появление межкристаллитной коррозии. [c.108]

Наиболее часто при глубоком сверлении применяется сульфофрезол, который по сравнению с эмульсией повышает стойкость сверла в 3—4 раза. При сверлении труднообрабатываемых материалов и сплавов рекомендуется дисперсионные добавки дисульфида молибдена, повышающие в 1,5—2 раза стойкость сверл. Хорошие результаты при обработке жаропрочной стали аустенитного класса показала олеиновая кислота с 10%-ной добавкой двусернистого молибдена и 5%-ной добавкой керосина. Расход СОЖ и необходимое ее давление в системе подачи приводятся в табл. 4. [c.67]

Из большого числа марок жаропрочных сталей, предусмотренных ГОСТ 5632—61, наибольшее распространение получили стали аустенитного класса. Жаропрочные стали аустенитного класса могут быть подразделены на две группы нестареющие и стареющие. [c.187]

В табл. 15 приведены данные [16], позволяющие приближенно учитывать влияние химического состава кованых жаропрочных сталей аустенитного класса и никель-хромовых сплавов на их обрабатываемость при точении быстрорежущим инструментом. [c.47]

Нержавеющие и жаропрочные стали аустенитного класса, как правило, хорошо свариваются роликовой сваркой. Из-за относительно высокой прочности этих сталей при повышенных температурах и малой их электропроводности по сравнению со сваркой малоуглеродистой стали одинаковой толщины усилие, приложенное к роликам, увеличивается до 50 /( , а ток и скорость сварки несколько понижаются. [c.171]

ЖАРОПРОЧНЫЕ СТАЛИ АУСТЕНИТНОГО КЛАССА [c.846]

Аргоно-дуговая сварка нержавеющих и жаропрочных сталей аустенитного класса. Основным условием [c.14]

При сварке жаропрочных сталей аустенитного класса, для обеспечения надлежащих свойств металла сварных соединений необходимо получать швы без горячих трещин, при сохранении в околошовной зоне необходимых свойств. [c.355]

Состав и свойства жаропрочной стали аустенитного класса [c.712]

При обработке труднообрабатываемых жаропрочных сталей аустенитного класса [c.83]

Введение в перечисленные материалы в больших количествах хрома, молибдена, титана, вольфрама ухудшает их обрабатываемость по сравнению с конструкционными легированными сталями. Пониженная обрабатываемость жаропрочных сталей и сплавов определяется рядом особенностей их механических и теплофизических свойств. Например, жаростойкие и жаропрочные стали аустенитного класса отличаются высокой степенью упрочнения при превращении срезаемого слоя в стружку. Способность материала к упрочнению характеризуется отношением Оо.г/Ов- Чем меньше это отношение, тем больше работа пластического деформирования при резании и степень упрочнения. Если для легированных конструкционных сталей отношение [c.288]

Допускаемые напряжения для жаропрочных, жаростойких и коррозионностойких сталей аустенитного класса [c.98]

Первыми работами, в которых была показана возможность повысить некоторые механические свойства жаропрочных сталей аустенитного класса методом ВМТО, явились исследования В. Д. Садовского с сотрудниками [16, 70, 74—76]. В дальнейшем систематические работы по влиянию ВМТО на структуру и свойства жаропрочных сталей были проведены М. Г. Лозинским, Е. Н. Соколковым и др. на широком круге металлов и сплавов [13, 14, 71, 73, 77—81]. [c.44]

Нержавеющие, жаростойкие и жаропрочные хромоникелевые стали с аустенитной или аустенитно-мартенситной структурами (Х18Н9Т, Х23Н18, Х15Н9Ю). Скорости резания, которые допускаются при обработке деталей из этих сталей, примерно в 2 раза ниже, чем при обработке деталей из стали 45. Стали этой группы характеризуются наилучшей обрабатываемостью среди других жаропрочных сталей аустенитного класса. [c.34]

Нержавеющие кислотоупорные и жаропрочные стали аустенитного класса и переходного аустенитно-мартенситного класса (Сг18 N1 > 9) [c.567]

Проведенные исследования позволили разработать новую хро-моникельмарганцевую жаропрочную сталь аустенитного класса, содержащую небольшое количество никеля [28 ]. Химический состав стали следующий 0,3—0,45% С, доО,35 % Si, 10,0—12,5% Сг, 11,5 -13,5% №, 6—11% Мп, 3,2 -4,2% А1, 1,4—2,0% V. Высокая жаропрочность разработанной стали связана с образованием гетерогенной структуры С мелкодисперсным выделением двух упрочняющих фаз интерметаллического соединения NiAl.H карбидов ванадия. Присутствие этих фаз в стали установлено рентгеноструктурным фазовым анализом. Исследовали микроструктуру и прочностные свойства стали после различных режимов термической ебработки. Образцы были изготовлены -из проката трех опытных плавок стали (№ 1, 2, 3, табл. 47). Изучалось влияние температуры и времени выдержки при закалке и старении на твердость и длительную прочность стали. [c.171]

Для того чтобы достигнуть в газовых турбинах значения коэффициента полезного действия того же порядка, что и в паровых, начальная температура газа должна быть на 100—150° выше, чем температура пара. Высокая температура, низкие давления, большие расходы и малое число ступеней придают конструкциям газовых турбин специфический характер. Как правило, облопачивание первых ступеней газовых турбин выполняется из жаропрочной стали аустенитного класса. Это относится как к рабочим, так и к направляющим лопаткам, так как при температуре 650—750°, характерной для современных газовых турбин, даже при сравнительно невысоких напряжениях в направляющих лопатках приходится выбирать окалиностойкие материалы. По тем же соображениям горячие газовпускные патрубки турбин, внутренние части камер сгорания и внутренние обечайки горячих газопроводов выполняются из жаростойкой аустенитной стали. [c.16]

Рабочие лопатки, работающие в среде пара с температурой выше 580° С, изготовляют из нержавеющих хромоникелевых жаропрочных сталей аустенитного класса. Можно считать наиболее проверенными в работе стали ЭИ612, ЭИ405 и ЭИ123. Некоторые аустенитные стали рекомендуется использовать лишь в определенной зоне высоких температур, так как они становятся хрупкими при работе в зоне относительно более низких температур. Поэтому в стационарных паровых турбинах, учитывая заданный срок службы, равный 100000 ч, следует выбирать аустенитную сталь с большой осторожностью, базируясь на длительных исследованиях [83, 117, 143]. [c.114]

Характеристики групп стали следующие I — теплостойкие хромистые, хромокремнистые и хромокремнемолибденовые стали перлитного класса (Сг 8 81 N1 Мо) II — коррозионно-стойкие высокохромистые стали ферритного и полуферритного классов (Сг 13) III коррозионно-стойкие — кислотоупорные и жаропрочные стали аустенитного класса п переходного аустенитно-мартенситного класса (Сг 18, N1 > 9) IV — жаропрочные и окалиностойкие хромоникелевые и хромоникелемарганцовистые сложнолегированные стали аустенитного класса (Сг > 18 N1 >10 Мп > 10 81 Мо) V — жаропрочные деформируемые сплавы на никелевой основе VI жаропрочные литейные сплавы на никелевой основе VII — сплавы на титановой основе. [c.479]

Жаропрочные стали аустенитного класса занимают особое положение в теплоэнергетике. Аустенитными называются стали, структура которых даже после медленного охлаждения состоит в основном из высоколегированного аустенита (у — раствора), обычно с некоторым количеством легированного феррита (а — раствора). После аустенизации, т. е. закалки с высоких темлера- 8 [c.28]

Фиг. 185. Влияние температуры на модуль нормальной упругости сложнолегированных жаропрочных сталей аустенитного класса.

Стали аустенитного класса содержат большое количество хрома и никеля, а также добавки других элементов. Одной из характерных жаропрочных сталей аустенитного класса является сталь марки 4Х14Н14В2М (0,4—0,5% С 13—15% Сг 13—15% N1 2,00—2,75% 0,25—0,40% Мо). Типовая термическая обработка сталей аустенитного класса состоит в нагреве до 1050— 1100° С с последующим охлаждением в воде или на воздухе с получением структуры аустенита (рис. 21.5, а), затем следует отпуск (старение) при 750° С, в результате которого из аустенита выделяются карбиды (главным образом карбиды хрома), располагающиеся преимущественно по границам зерен аустенита (рис. 21.5, б). [c.162]

При химическом травлении нержавеющих и жаропрочных сталей аустенитного класса (например. ЯО, Я1Т и др.) хорошие результаты дает реактив, содержащий 50 частей соляной кислоты (НО), 5 частей азотной кислоты (HNOj> и 50 частей воды. [c.62]

Точечная сварка нержавеющих и жаропрочных сталей аустенитного класса получила широкое промышленное применение. Сварка сталей типа Х18Н9 (18 /о Сг и 9°/о N1) дает лучшие результаты при жестких режимах (длительность нагрева для листов толщиной 0,5—2,5 мм лежит в пределах 0,08—0,3 сек.). При сварке сталей, не содержащих стабилизирующих присадок (титана или ниобия), малая длительность нагрева обязательна, так как она предупреждает выпадение карбидов хрома и межкристал-литную коррозию (см. 3 гл. III). Применение жестких режимов очень желательно и при сварке сталей, обычно используемых в конструкциях в наклепанном состоянии (холоднокатанная сталь), так как при кратковременном нагреве уменьшается зона разупрочнения металла. Помимо этого, как указывалось выше, при жестких режимах заметно уменьшаются сварочные деформации. [c.146]

Бор является обычным легирующим элементом многих жаропрочных сталей аустенитного класса. Наряду с этим бор значительно ухудшает горячую обработку стали. Образование легкоплавкой эвтектики в боросодержащих сталях Ре — С — В вызывает явления красноломкости. Будучи элементом резко увеличивающим склонность стали к прокаливанию, бор соответственно ухудшает свариваемость стали. [c.139]

Термическая обработка жаропрочной стали аустенитного класса основана на процессах старения пересыщенных твердых растворов в связи с выделением карбидов, карбонитридов н интерметаллическнх соединений. [c.711]

Сплавы группы ВК как более вязкие применяют при обработке чугунов и других хрупких материалов. Сплав ВК6-М используют при чистовой обработке чугуна и нержавеющих сталей. Сплав ВК8-В применяют при обработке жаропрочных сталей аустенитного класса. Твердые сплавы Т5К12, ТТ7К12) обладают высокой износоустойчивостью, прочностью, сопротивлением удару, вибрациям и выкрашиванию. [c.23]

Сплав ВК6М предназначается для чистовой получистовой обработки жаропрочных сталей и сплавов, нержавеющих сталей аустенитного класса, специальных твердых чугунов и бронзы, сплавов легких металлов, твердых и абразивных материалов, пластмасс, стекла, термически необработанных углеродистых и легированных сталей. [c.259]

Стали аустенитного класса для достижения высокой жаропрочности дополнительно легируют Мо, V, V, МЬ, В. Их применяют для деталей, работающих при 500 700 с. Жаропрочность аустенитных сталей выше, чем пер-лизных, мартенситных и мартенситно-ферритных. Аустенитные стали пластичны, хорошо свариваются, но несколько затруднена их обработка резанием. [c.103]

Сталь ЭИ572Л аустенитного класса способна выдерживать длительную работу в течение 8000—10 000 час. при температуре 600° и напряжении порядка 24— 25 кгс/мм . Сталь ЭИ415Л, относящаяся к жаропрочным сталям перлитного класса, рассчитана на длительную работу при температуре 525° С и напряжении 27— 28 кгс/мм . [c.263]

Стали повышенной производительности имеют теплостойкость до 650° С. Основное их назначение — обработка конструкционных сталей повышенной твердости и прочности, жаропрочных сплавов, сталей аустенитного класса и титановых сплавов. Сталь Р9МЗК6С при обработке жаропрочных сплавов имеет стойкость, в 3 раза более высокую, чем сталь Р18. Сталь Р12ФЗ обладает высокой пластичностью в горячем состоянии, и сверла из нее могут получаться методом поперечно-винтовой прокатки. [c.22]

Жаропрочные, жаростойкие и кислотоупорные хромоникелевые и хромоникелемарганцовистые сложнолегированные стали аустенитного класса (Х12Н20ТЗР), работающие при температурах до 650° С обрабатываемость их примерно в 3 раза ниже обрабатываемости стали 45. [c.34]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...