Аустенитно-мартенситные, высокопрочные стали

Аустенитно-мартенситные нержавеющие стали получили применение главным образом как высокопрочные. Аустенитно-мартенситные диспер-сионно-твердеющие стали обладают существенно более высокими свойствами, чем чисто аустенит-ные, и применение их предпочтительно, если нет дополнительных требований к магнитным свойствам, так как аустенитные стали немагнитны (табл. 8.24, 8.25 ГОСТ 5632-72 и ГОСТ 5949-75). [c.326]

Высокопрочные стали. Новейшая техника предъявляет высокие требования к прочности стали (предел прочности доходит до 1500-2500 МПа). При этом данные стали должны иметь достаточную пластичность и вязкость. Этим требованиям удовлетворяют среднеуглеродистые комплексно-легированные стали, мартенситно-старею-щие стали, метастабильные аустенитные стали. [c.163]

Сварные соединения высоколегированных сталей можно подразделить на несколько групп — высокохромистые (мартенситно-ферритные и фер-ритные), хромоникелевые (аустенитные, аусте-нитно-ферритные), высокопрочные (аустенитно-мартенситные, мартенситностареющие). Назначение термической обработки сварных соединений каждой из перечисленных групп различное. Необходимость проведения термической обработки зависит от состава металла шва. [c.460]

ВЫСОКОПРОЧНЫЕ ХРОМОНИКЕЛЕВЫЕ СТАЛИ АУСТЕНИТНО-МАРТЕНСИТНОГО [c.499]

Характеристики механических свойств и режимы термической обработки высокопрочных коррозионностойких сталей аустенитно-мартенситного класса [c.500]

Высокопрочные хромоникелевые стали аустенитно-мартенситного класса [c.233]

Атомарный водород, имеющий малый диаметр, проникая в металл по границам раздела фаз и несплошностям, скапливается в порах ферритной матрицы. Дальнейшее накопление водорода приводит к его молизации, сопровождающейся возникновением повышенного давления в порах. На процесс диффузии водорода влияют поле напряжений, градиент температуры и дефектность строения металла. При неблагоприятном сочетании этих факторов в металле происходит сероводородное растрескивание и расслоение, которое может возникать внутри конструкции вдалеке от ее поверхности. Склонность к сероводородному растрескиванию под напряжением (СРН) определяется особенностями структуры металла наличием структурных неоднородностей, количеством и распределением неметаллических включений, химическим составом. СРН более характерно для высокопрочных сталей аустенитного и аустенитно-мартенситного классов и возникает чаще всего в зонах термического влияния сварных швов. Сероводородному расслоению подвергаются, как правило, сосуды, аппараты и трубопроводы из углеродистых и низколегированных сталей в отдельных случаях может происходить СРН сварных соединений. [c.188]

Автор не счел нужным помещать в справочнике сведения о свойствах довольно большой группы сталей, относящихся к коррозионностойким, но используемых в основном как конструкционные материалы в авиа- и ракетостроении, криогенной технике и ряде других отраслей, полагая, что главным свойством указанных материалов является определенный комплекс механических свойств. Это относится в первую очередь к высокопрочным сталям мартенситного, аустенито-мартенситного и аустенитного классов. [c.197]

Сталь аустенитно-мартенситного класса. Рекомендуется как высокопрочная сталь для тяжелонагруженных деталей, работающих на истирание и на удар в агрессивных средах. Обладает высокой поверхностной твердостью (свыше HR 45) Сталь аустенитно-мартенситного класса. Рекомендуется как высокопрочная сталь для изделий, работающих в обычных атмосферных условиях. Повышенная прочность достигается применением отпуска при температурах 580 и 750° С [c.243]

Получение аустенитного состояния в зоне сварки рассматриваемых сталей после завершения сварочного нагрева обеспечивает и после охлаждения создание аустенитной основы в определенных участках ЗТВ, примыкающих к участку сплавления или соединения. В указанных участках даже высокопрочных мартенситно-стареющих и аустенитно-мартенситных сталей после сварки сохраняется аустенитная основа. Это обстоятельство обеспечивает достаточно хорошую свариваемость практически всех высоколегированных хромоникелевых сталей. [c.275]

Раньше единственным элементом, способным упрочнять сталь, считался углерод. Фактически только углерод и использовали для этой цели (высокопрочные стали, цементуемые стали и т. д.). За последние 20 лет было проведено большое количество исследований упрочнения сталей при выделении интерметаллических соединений. Возможность использования такого упрочнения была исследована для двух категорий сплавов замещения на основе железа аустенитных сталей, используемых при высоких температурах, и позднее мартенситных сталей, обладающих высокой прочностью при комнатной температуре. [c.88]

Если сварку выполняют проволокой из аустенитной стали, то пластическая деформация в околошовной зоне нарастает непрерывно с понижением температуры вплоть до начала мартенситного превращения. При сварке проволокой из легированной высокопрочной стали к аналогичному по характеру изменению пластической деформации при температурах, близких к температуре начала мартенситного превращения, прибавляется дополнительная деформация в зоне, возникающая вследствие мартенситного превращения в шве. При этом знак деформации может изменяться от растяжения до сжатия. В обоих последних случаях пластическая деформация аустенита активизирует мартенситное превращение в процессе охлаждения. [c.207]

Традиционно детали перед пайкой (в заготовках или после черновой механической обработки) подвергают термообработке (ТО) для обеспечения заданных конструктором механических свойств. Обычно это относится к материалам, малочувствительным к последующему нагреву, или к случаям, когда температура пайки не превышает критических значений, при которых могут быть объемные изменения. Такая ТО нередко включает закалку с охлаждением на воздухе, например стали аустенитного класса. Вместе с тем, в современном машиностроении широко применяются жаропрочные дисперсионно-твердеющие сплавы и высокопрочные высоколегированные стали мартенситного и переходного классов, которые чувствительны к последующему нагреву. [c.474]

Дисперсионно-твердеющие немагнитные ванадийсодержащие стали. Дисперсионное твердение может обеспечивать у аустенитных сталей уровень прочности не ниже, чем у высокопрочных улучшаемых сталей с мартенситной структурой, в сочетании с удовлетворительными пластичностью и вязкостью. Это возможно при правильном выборе аустенитной матрицы и типа упрочняющей фазы. [c.292]

Хромоникелевые 96, 100, 107, 108, 110, 114, 120, 144, 150, 179 хромоникельмолибденовые 96, 99 100, 107, 120, 183 хромомарганцевые 194 хромоникельмарганцевые 193 Аустенитно-мартенситные, высокопрочные стали 145, 208 Аустенитно-ферритные стали коррозионная стойкость 96, 107, [c.355]

Высоколегированные хромоникелевые коррозионно-стойкие стали послужили основой для создания высокопрочных сталей, обладающих одновременно и высокой ударной вязкостью. По принципу упрочнения эти стали можно подразделить на две группы — мартенситно-стареющие и аустенитно-мартенситные (промежуточные). Стали первой группы условно подразделяют на две подгруппы — низкоуглеродистые и безуглеродистые (по данным Я- М. Потака). [c.264]

Эти кислоты можно получить в лаборатории, пропуская сероводород через воду, насыщенную SO . Для понимания механизма наблюдаемых разрушений следует учесть, что при протекании коррозионных процессов эти кислоты легко катодно восстанавливаются. В связи с этим политионовые кислоты действуют в качестве катодного деполяризатора, который способствует растворению металла по границам зерен, обедненным хромом. Еще одна форма влияния, возможно, заключается в том, что продукты их катодного восстановления (HjS или аналогичные соединения) стимулируют абсорбцию межузельного водорода сплавом, обедненным хромом. Под напряжением этот сплав, если он имеет ферритную структуру, подвергается водородной коррозии вдоль границ зерен. Аустенитный сплав в этих условиях устойчив. Показано, что наличие в морской воде более 2 мг/л серы в виде Na S либо продуктов катодного восстановления сульфитов SOg" или тиосульфатов SjO вызывает водородное растрескивание высокопрочных сталей с 0,77 % С, а та кже ферритных и мартенситных нержавеющих сталей 167]. Предполагают, что и политионовые кислоты оказывают аналогичное действие. [c.323]

Влияние размера зерна на растрескивание сталей исследовано достаточно полно. Общий вывод экспериментов, проведенных при измерении в широких пределах условий поляризации, состоит в том, что уменьшение размера зерна повышает стойкость к растрескиванию [16, 18]. Это наблюдалось для таких различных сплавов на основе железа, как сталь 4340 [13], АРС77 [23], мартенситно-стареющая сталь [27, 57], высокочистое железо [20, 50] и сплавы Ре—Т1 [20, 58]. В качестве примера на рис. 10 приведены данные для высокопрочной стали 4340 и сплава Ре—Т1 с низким уровнем прочности. Поведение высокопрочной стали (рис. 10, а) было исследовано методами механики разрушения. Результаты показали, что скорость роста трещины уменьшается при измельчении зерна [13], но поведение /Снф при этом неоднозначно наблюдалось как возрастание [23], так и постоянство этого параметра при изменении размера аустенитного зерна [13]. Здесь следует проявлять осторожность, так как для однозначных выводов необходим учет конкурирующих эффектов, связанных с влиянием уровня прочности. Сильная зависимость уровня прочности от размера зерна затрудняет раздельное определение роли этих факторов. [c.64]

Сварные соединения высоколегированных сталей можно подразделить на несколько групп — высокохромистые (мартенситно-ферритные и ферритные), хромоникелевые (аустенитные, аустенитно-ферритные), высокопрочные (аусте-нитно-мартенситные, мартенситностареющие). Назначение термической обработки сварных соединений каждой из перечисленных групп различное. Необходимость проведения термической обработки зависит от состава металла шва. Как правило, термическая обработка не проводится при аустенитных и аустенитно-ферритных швах на неаустенитных сталях (ферритно-мартенситных, высокопрочных). [c.418]

Комбинированные способы выплавки. Высокопрочная мартенситно-стареющая сталь, легированная титаном, в сечениях более 40—50 мм охрупчивается вследствие медленного охлаждения от температур конца деформации в интервале 1000—700° С в процессе этого охлаждения по границам аустенитного зерна выделяется сетка карбидов и карбонитри-дов титана. [c.285]

КИМ пределом вьшосливости хфи знакопеременных нагрузках по сравнению с высокопрочными мартенситными конструкционными сталями или стабильными аустенитными сталями, упрочняемыми старением, у которых трип-эффект отсутствует [ 2 ] Высокие механические свойства метастабильных аустенитных сплавов, упрочняемых фазовым наклепом, определяют возможность разнообразного использования указанных сплавов и метода фазового иаклепа в технике. [c.247]

В ряде случаев для сварки сталей этого класса может использоваться высоколегированная нержавеющая проволока, обеспечивающая аустенитную или аустенитно-мартенситную структуру шва. Такие швы обладают высокой пластичностью и достаточной прочностью. Высокая растворимость водорода, кислорода и азота в аустените обусловливает стойкость сварных соединений против охрупчивания. Прочность ау-стенитно-мартенситных швов уступает прочности основного металла, однако высокий запас пластичности обеспечивает достаточно хорошую работоспособность конструкции. Наибольшее применение при сварке высокопрочных сталей получила проволока Св-10Х16Н25М6 (по ГОСТу 2246—70). [c.342]

НИАТ-6. Сварка коррозионностойкой высокопрочной стали 10Х15Н9Ю (ЭИ904). Наплавленный металл по химическому составу близок к наплавленному металлу при сварке электродами типа ЭА-1М2, но дополнительно легирован кремнием и алюминием. Наплавленный металл после термической обработки не склонен к межкристаллитной коррозии. Структура шва после термической обработки аустенитно-мартенситная. [c.466]

Прежде чем обсудить свойства аустенитных сплавов, упрочняемых выделениями, следует четко определить отличие этих сплавов от так называемых дисперсионнотвердеющих сталей (см. табл. 1). Эти высоколегированные стали подвергаются термообработке с целью получения микроструктуры с выделениями (например, соединений Ре—N1—А1 или N1—ЫЬ) в мартенситной матрице. В термообработанном состоянии они являются высокопрочными коррозионностойкими сталями. Их прочностные свойства обусловлены как выделениями, так и природой мартенситной матрицы (что не совсем точно отражено в названии). Эти стали весьма чувствительны к водородному охрупчиванию [100, 118, 119]. [c.79]

Вязкость разрушения высокопрочных низкоотпущенных сталей с мартенситной структурой, в основном, определяет ся прочностью границ действительного аустенитного зерна, в то время как характеристики прочности в большей степени связаны с размерами мартенситных пакетов, строением мартенсита, наличием других фаз (остаточного аустенита, феррита) [c.223]

Вязкость разрушения высокопрочных низкоотпущенных сталей с мартенситной структурой в основном определяется прочностью границ действительного аустенитного зерна, в то время как ха- [c.364]

Способность аустенитных железомарганцевых сплавов упрочняться под влиянием деформации была открыта Гадфильдом в 1884 г. Использование мартенситного превращения при деформации в прикладных аспектах, а именно для повышения контактной прочности металлических материалов, впервые было предложено в середине 50-х годов И. Н. Богачевым и в дальнейшем подтверждено, на целой группе нестабильных сталей и сплавов систем Fe—Мп, Fe—Мп—Сг и Fe—Сг—Ni [1, 6, 56, 127]. В 1967 г. этот принцип был использован В. Ф. Закеем и Е. Р. Паркером и вместе с динамическим старением положен в основу нового класса высокопрочных аустенитных сталей (системы Fe—Сг—Ni—Мо) типа ПНП или трип-сталей [128]. После предварительной обработки, упрочняющей аустенит, стали обладают сочетанием высокой прочности (0в>2ООО МПа) и пластичности (б>20%). В 70-е годы были созданы отечественные аустенитные ПНП-стали в. ЦНИИЧМ [5]. Установлено, что способностью упрочняться под воздействием деформации обладают не только у-, но и (a-biV)-, (8-1-7)- и трехфазные (аЧ-е-Н )- сплавы и даже марганцовистые чугуны. [c.93]

Высокопрочные аустеннто-мартенситные стали по сравнению с аустенитными имеют более низкое содержание никеля и в некоторые из них вводят I—2 % А1. Коррозионная стойкость их зависит от температуры старения. Например, у стали 09Х17Н7Ю старение при 350—400 °С в течение 1 ч не вызывает изменения скорости коррозии, а при темпера- [c.208]

Связь мартенситных превращений переходных металлов с их электронным строением, Мартенситное превращение в сталях и а 7 превращение железа представляет основу термической обработки стали. Закалка высокоуглеродистых сталей, сопровождающаяся превращением переохлажденного аустенита в мартенсит, позволяет достигнуть максимальных значений твердости и прочности. В мартенситостареющих сталях сочетание мартенситного превращения с дисперсионным упрочнением выделениями карбидных, нитридных и интерметаллидных фаз позволяет достигнуть наивысших значений прочности (at, > 200—220 кгс/мм ). Совмещение фазового наклепа с дисперсионным упрочнением аустенитных сталей позволяет поднять их предел текучести до 100—150 кгс/мм и получить высокопрочные немагнитные коррозиеустойчивые сплавы. [c.64]

Влияние мартенситного у - а превращения, протекающего под действием пластической деформации в метастабильных аустенитных сплавах, на пластичность аустенита впервые, по-видимому, отмечено в работах Вассермана [5] и Мэтью [272]. Авторы этих работ наблюдали повьтение текучести и дефоршсруемости материала в момент преврашения. Впоследствии это явление было использовано для создания высокопрочных аустенитных сталей с высокой пластичностью и получило название трип-эффекта [21] Эффект повышения пластичности наблюдается в том случае, если деформация метастабильных сплавов осуществляется при температурах нижеМ но выше М , причем сильно зависит от кинетики развития мартенситного 1фе-вращения при деформации [2701, Кристаллы мартенсита деформации образуются в аустените в местах концентрации напряжений. Образующийся мартенсит локально упрочняет материал, и пластическое течение переходит на соседние участки. Этот механизм, многократно повторяющийся на новых участках аустенита в процессе деформации, предотвращает преждевременное разрушение и приводит к повышению пластичности. Одновременно сохранению пластичности способствует сдвиговый характер мартенситного превращения, обусловливающий релаксацию внутренних напряжений и препятствующий возникновению и развитию трещин. [c.204]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...