Хромоникелевые аустенитно-мартенситные и мартенситно-ферритные стали

ХРОМОНИКЕЛЕВЫЕ АУСТЕНИТНО-МАРТЕНСИТНЫЕ И МАРТЕНСИТНО-ФЕРРИТНЫЕ СТАЛИ [c.264]

Кинетика распада аустенита в хромоникелевых аустенитно-мартенситных и мартенситно-ферритных сталях изучена дилатометрическим методом применительно к околошовному участку ЗТВ [c.277]

ОСОБЕННОСТИ ПЕРЕДЕЛА СЛИТКОВ ХРОМОНИКЕЛЕВЫХ И ДРУГИХ НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ АУСТЕНИТНОГО И АУСТЕНИТО ФЕРРИТНОГО (МАРТЕНСИТНОГО) КЛАССОВ [c.300]

Обозначение электродов для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами. ГОСТ 10052—75 устанавливает 49 типов электродов для сварки хромистых и хромоникелевых сталей, коррозионно-стойких, жаропрочных и жаростойких высоколегированных сталей мартенситно-ферритного, ферритного, аустенит-но-ферритного и аустенитного классов. [c.73]

Обозначение электродов для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами. Электроды для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами должны удовлетворять требованиям ГОСТ 10052-75. Большое разнообразие служебного назначения этих сталей определяет и большой типаж электродов для их сварки. Стандартом предусмотрено 49 типов электродов для сварки хромистых и хромоникелевых сталей, коррозионно-стойких, жаропрочных и жаростойких высоколегированных сталей мартенситно-ферритного, ферритного, ау-стенитно-ферритного и аустенитного классов. [c.43]

Следует отметить, что ферритное и мартенситное превращения приводят к заметному упрочнению хромоникелевых аустенитных сталей. [c.33]

Жаростойкие стали и сплавы разделены на следующие группы хромистые и хромоалюминиевые стали ферритного класса, хромокремнистые стали мартенситного класса, а также хромоникелевые аустенитные стали и сплавы на хромоникелевой основе [c.292]

Сварные соединения высоколегированных сталей можно подразделить на несколько групп — высокохромистые (мартенситно-ферритные и фер-ритные), хромоникелевые (аустенитные, аусте-нитно-ферритные), высокопрочные (аустенитно-мартенситные, мартенситностареющие). Назначение термической обработки сварных соединений каждой из перечисленных групп различное. Необходимость проведения термической обработки зависит от состава металла шва. [c.460]

Из аустенитных сталей, содержащих никель, наибольшее распространение получили хромоникелевые стали. В зависимости от состава и структуры их подразделяют на аустенитные, аустени-то-ферритные, аустенито-мартенситные и др. [c.159]

Хромоникелевые стали в зависимости от состава и структуры подразделяются на стали аустенитного, аустенитно-мартенситного и аустенитно-ферритного классов. [c.248]

Применяемые в настоящее время промышленностью нержавеющие, кислотостойкие и жароупорные стали в зависимости от структуры принято разделять на следующие основные группы хромистые стали мартенситного, ферритного класса, хромоникелевые стали аустенитного класса и сплавы. Для удобства выбора технологического режима резки и необходимой термической обработки до и после резки практически наиболее удобно классифицировать стали и сплавы по склонности их к межкристаллитной коррозии, а также к образованию трещин после резки. На основании обобщения производственного опыта ряда заводов и данных, полученных при лабораторных исследованиях, все высоколегированные хромистые и хромоникелевые марки стали могут быть разделены на четыре группы по их способности подвергаться кислородно-флюсовой резке. [c.54]

Помимо свойств известных хромистых сталей ферритного, полуферритного и мартенситного классов, а также аустенитных хромоникелевых сталей, в книге рассматриваются свойства двухфазных феррито-аустенитных сталей различных марок, имеющих по сравнению с аустенитными хромоникелевыми сталями более высокие прочностные свойства, повышенное сопротивление межкристаллитной коррозии и коррозии под напряжением. [c.5]

В качестве коррозионностойких материалов (табл. 10-16) широко применяют хромоникелевые аустенитные и 13-, 17- и 28%-ные хромистые стали, а также хромомарганцевые аустенитные, хромоникелевые аустенитно-ферритные, аустенитно-мартенситные и аустенитно-боридные стали. [c.598]

К структуре зоны термического влияния, а следовательно и к термическим циклам нагрева и охлаждения при сварке, предъявляются различные требования, которые зависят и от материала и от условий эксплуатации изделия. В результате несоблюдения необходимых режимов структура шва и зоны влияния может значительно ухудшиться, что приведет к снижению качества сварных соединений. Так, в малоуглеродистой стали существенного изменения свойств у зоны термического влияния обычно не происходит. Низколегированные и углеродистые конструкционные стали в результате слишком быстрого охлаждения и подкалки иногда значительно снижают пластичность. В закаленных сталях (перлитного и мартенситного класса) при излишне замедленном охлаждении может произойти отпуск зоны термического влияния. Длительный нагрев высоколегированных хромистых сталей ферритного класса приводит к укрупнению их зерна, снижению пластических свойств и коррозионной стойкости. Хромоникелевые стали аустенитного класса нельзя длительное время перегревать выше температуры распада аустенита, так как при этом нарушается однородность аустенитной структуры и теряется коррозионная стойкость. [c.154]

Двухфазные аустенитно-ферритные стали обладают высокой технологической прочностью. При содержании феррита свыше 20 % металл шва характеризуется повышенной сопротивляемостью образованию горячих трещин. Поскольку температура начала мартенситного превращения ниже 20 °С, в структуре металла шва и ЗТВ нет опасности образования закалочных структур. Кроме того, уровень остаточных напряжений оказывается ниже, чем у аустенитных хромоникелевых сталей, так как коэффициент теплопроводности аустенитно-ферритных сталей выше, а коэффициент термического расширения ниже, чем у аустенитных сталей. Поэтому сварные соединения аустенитно-ферритных сталей имеют высокую сопротивляемость образованию холодных трещин. [c.279]

Первая операция заключается в 30-минутной промывке в горячем (65—93°) растворе, содержащем 5% гидроокиси натрия или щелочного моющего состава, который не содержит хлоридов. Далее обрабатываемые детали из нержавеющих сталей ферритного и мартенситного классов промывают в воде и погружают на I час в стандартный пассивирующий раствор, содержащий 20% азотной кислоты и 2% бихромата натрия прп 55°. Пассивацию сталей с высокими содержаниями хрома и углерода рекомендуется производить в 50% азотной кислоте, а для хромоникелевых сталей аустенитного класса —в 20% азотной кислоте при 55—65°. После этого деталь тщательно промывают водой и вновь выдерживают (в течение 20 минут) в горячем растворе щелочи или щелочного моющего состава, не содержащего хлоридов. Далее следует окончательная промывка водой. [c.41]

Для труб, эксплуатируемых при температуре до 500 °С, применяют низкоуглеродистую сталь, до температур 550-585 °С - низколегированные жаропрочные перлитные стали, при более высоких температурах - хромистые ферритно-мартенситные и хромоникелевые аустенитные. В сосудах и теплообменных [c.130]

Хромоникелевые аустенитные стали и сплавы в отожженном состоянии и аустенитно-мартенситные стали обычно сваривают двухфазными аустенитно-ферритными швами для предупреждения образования горячих трещин. С этой же целью применяют способы и режимы сварки, способствующие измельчению зерен-ной структуры металла шва и уменьшению напряжений усадки. [c.308]

Химический состав материала оказывает решающее влияние на сопротивление циклическому нагружению. В основном повышение термоусталости по материалам происходит в том же порядке, как и жаропрочности, однако имеется и несоответствие, в связи с тем, что на сопротивление термоусталости деталей влияют такие характеристики, как коэффициенты линейного расширения и теплопроводности, не имеющие значения для жаропрочности. Примерное расположение материалов по степени возрастания их сопротивления термоусталости следующее стали перлитного, ферритного и мартенситного класса, титан, стали аустенитного класса, хромоникелевые сплавы, кобальтовые сплавы, молибденовые сплавы. Необходимо отметить, что в каждом частном случае сочетания температур и нагрузок выбор материала должен производиться по конкретным условиям работы детали, однако можно указать на некоторые общие положения. В случае нагружения с большими амплитудами пластических деформаций в каждом цикле (Ае > 1- -2%) для обеспечения достаточного числа циклов необходимым является высокая пластичность материала как при верхней, так и при нижней температуре цикла. Если же амплитуды деформаций таковы, что пластическая [c.81]

Особо большое распространение нашли стали системы Ре — Сг — N1 без дополнительных присадок и с присадками титана, ниобия, молибдена, меди и др. Введение никеля в систему Ре — Сг вносит значительные изменения в структуру сплава и расширяет область существования аустенита. В зависимости от содержания хрома и никеля в сплаве, хромоникелевые стали подразделяются на аустенитные, аустенито-ферритные и аустенито-мартенситные. [c.218]

К межкристаллитной коррозии склонны высоколегированные стали всех классов, имеющие высокое содержание хрома, вследствие выпадения под действием нагрева карбидов хрома по границам зерен, обеднения границ зерен хромом и из-за этого пониженной стойкости границ против коррозии. Опасность межкристаллитной коррозии возникает при нагреве хромоникелевых сталей аустенитного и аустенитно-ферритного классов до температур 500—850°С, при нагреве высокохромистых сталей мартенситного, мартенситно-ферритного и ферритного классов до температур свыше 950°С. [c.126]

Коррозионно-стойкие, кислотостойкие, жаростойкие хромоникелевые стали аустенитного, аустенитно-ферритного и переходного аустенитно-мартенситного классов группа III) [c.326]

Коррозионностойкие стали подразделяются на хромистые, хромоникелевые, хромомарганцевые и хромомарганцевоникелевые стали. По структуре коррозионностойкие стали могут быть аустенитно-го, ферритного, аустенито-ферритного, мартенситного и мартенсито-ферритного классов. Наиболее опасными видами коррозии коррозионностойких сталей являются питтинговая, язвенная и щелевая коррозии в кислых и в нейтральных растворах хлоридов, межкрис-таллитная коррозия, коррозионное растрескивание в горячих растворах хлоридов. [c.69]

Высоколегированные стали. К ним относятся стали с суммарным содержанием легирующих элементов более 10%. Высоколегированные стали могут быть ферритного, аустенитного и мартенситного классов, а также переходных классов аустенитно-ферритного, аустенитно-мартенситного и мартенситно-ферритного. По основному легирующему элементу принято делить указанные стали на высокохромистые, хромоникелевые, хромо-никелемарганцевые и др. [c.509]

Влияние наклепа на кратковременные механические свойства сварных швов аустенитных сталей. Аустенитные стали отличаются от всех других типов конструкционных сталей способностью исключительно сильно наклепываться. Широко известно, что способность аустенита к наклепу используется в изделиях из высокомарганцевой стали Гатфильда (12—13% Мп). Хромоникелевые аустенитные стали и сварные швы таких сталей в результате пластической деформации становятся более прочными и менее пластичными. Наклеп резко повышает твердость аустенитных сварных швов. Увеличение твердости может быть достаточно большим, независимо от того, происходит ли в результате наклепа мартенситное или ферритное превращение. [c.261]

По сравнению с широко применяемыми в российской теплоэнергетике теплоустойчивыми низколегированными хромомолибденовыми и хромомолибденованадиевыми сталями более жаропрочными являются высокохромистые стали мартенситно-ферритного класса и хромоникелевые аустенитные стали (табл. 5.12 и 5.13, рис. 5.24). Высоколегированные жаропрочные стали могут применяться для изготовления коллекторов и паропроводов с температурой 545. .. 560 °С и давлением 14 и 25,5 МПа, так и с более высокими параметрами пара (с температурой 580. .. 600 °С и давлением 29. .. 30 МПа). Выбор этих сталей определяется благоприятным сочетанием их достаточно высокой жаропрочности и длительной пластичности с учетом освоенности сталей промышленностью. [c.313]

В США согласно стандарту AISI используется цифровая система маркировки. Каждая коррозионностойкая сталь характеризуется трехзначным числом. Числа серии 200 используются для маркировки хромомарганцевых и хромомарганцевоникелевых аустенитных сталей. Серия 300 характеризует хромоникелевые аустенитные стали. Серия 400 используется для маркировки ферритных и мартенситных сталей. Если в марочном обозначении аустенитной стали использована буква L в конце марки, то это значит, что данная сталь содержит особенно мало углерода (С < 0,03 %). [c.290]

Сварные соединения высоколегированных сталей можно подразделить на несколько групп — высокохромистые (мартенситно-ферритные и ферритные), хромоникелевые (аустенитные, аустенитно-ферритные), высокопрочные (аусте-нитно-мартенситные, мартенситностареющие). Назначение термической обработки сварных соединений каждой из перечисленных групп различное. Необходимость проведения термической обработки зависит от состава металла шва. Как правило, термическая обработка не проводится при аустенитных и аустенитно-ферритных швах на неаустенитных сталях (ферритно-мартенситных, высокопрочных). [c.418]

Характеристики групп стали следующие I — теплостойкие хромистые, хромокремнистые и хромокремнемолибденовые стали перлитного класса (Сг 8 81 N1 Мо) II — коррозионно-стойкие высокохромистые стали ферритного и полуферритного классов (Сг 13) III коррозионно-стойкие — кислотоупорные и жаропрочные стали аустенитного класса п переходного аустенитно-мартенситного класса (Сг 18, N1 > 9) IV — жаропрочные и окалиностойкие хромоникелевые и хромоникелемарганцовистые сложнолегированные стали аустенитного класса (Сг > 18 N1 >10 Мп > 10 81 Мо) V — жаропрочные деформируемые сплавы на никелевой основе VI жаропрочные литейные сплавы на никелевой основе VII — сплавы на титановой основе. [c.479]

Я. Л1 Колотыркин н Л. И. Фрейман установили, что в коррозн-онностойких аустенитных сталях на хромоникелевой основе, а также ферритных хромистых, аустенито-мартенситных, аустенито-фер-ритиых сталях, сплавах па основе никеля предпочтительными местами возникновения питтингов являются неметаллические включения типа сложных оксисульфидов, сульфидов, оксидов и др. При этом зарождение питтингов происходит на границе раздела металл—неметаллическое включение [191]. [c.26]

Для удобства рассмотрения свойств жаропрочные и жаростойкие стали и сплавы разделяют в порядке возрастания жаропрочности на следующие основные группы 1) хромокремнистые и хромокремнемолибденовые стали (сильхромы) мартенситного класса 2) высокохромистые стали мартенсито-ферритного, аус-тенито-ферритного и ферритного классов 3) хромоникелевые и хромомарганцовистые стали аустенитного класса 4) сплавы на железоникелевой и никелевой основах. Химический состав и некоторые свойства типовых современных сталей и сплавов в соответствии с ГОСТ 5632—61 приведены в табл. 7—9. [c.27]

Составы сталей, устойчивых против электрохимической коррозии, устанавливают в зависимости от среды, для которой они предназначаются. Эти стали можно разделить на два основных класса хромистые, имеющие носле охлажденпя на воздухе ферритную, мартенситно-ферритную (феррита более 10%) или мартенситную структуру, и хромоникелевые, имеющие аустенитную, аустенит но-мартенситную или аустенитно-ферритную (феррита более 10" ) структуру. [c.292]

Основные свойства. В качестве коррозионностойких материалов широко применяются хромоникелевые аустенитные сталп. Находят также применение хромомарганцовые аустенитные, хромоникелевые аустенитно-ферритные, аусте-нптно-мартенситные н аустенптно-боридньте стали (табл. И). Подробные сведения о коррозионностойких сталях (химический состав, прочностные свойства, примерное назначение, коррозионная стойкость п др.) см. в работах [4, 10, 20, 29, 52, 53, 81, 90] и ГОСТе 5632—61 [c.121]

При воздействии агрессивной среды межкристаллитная коррозия наиболее часто появляется в нержавеющих высоколегированных хромоникелевых или хромоникельмарганцовистых сталях и швах аустенитного класса и в высокохромистых или хромоникелевых сталях и швах ферритного, полуферритного п мартенситного классов. [c.86]

Совместное действие легирующих элементов на конечную структуру оценивают по соотношению rэкв/Niэкв, называемому хромоникелевым эквивалентом, и с помощью структурных диаграмм Шеффлера (рис. 10.10). На этой диаграмме структура стали определяется соотношением координат СГэкв и Ы1экв. Стали, попадающие в области А, Ф и М, имеют стабильно аустенитную, ферритную или мартенситную конечную структуры соответственно. Стали, попадающие в переходные области А + Ф, А + М, А + М + Ф, обладают смешанной структурой. Соотношение А + Ф дифференцировано количественно с помощью ряда веерообразно расположенных линий. Цифры над этими линиями указывают количество высоколегированного феррита (8-Ре с ОЦК-решет-кой), содержащегося в стали наряду с аустени-том (у-Ре). Эта структурная диаграмма описывает структуры, получаемые после кристаллизации металла сварного шва. Для других состояний металла (прокат, поковка, литье) существуют аналогичные диаграммы, количественно отличающиеся от приведенной на рис. 10.10. [c.50]

Свариваемость сталей. В зависимости от содержания основных легирующих элементов стали разделяют на хромистые, хромоникелевые, хромомарганцевые, хромомарганцевоазотистые и т.д. По структуре высоколегированные стали разделяют на мартенситные, мартенситно-ферритные, ферритные, аустенитно-мартенситные, аустенитно-ферритные и аустенитные. [c.301]

Процесс коррозионного разрушения металла по границам зерен называют межкристаллитной коррозией (МКК). Особенно интенсивно МКК развивается у аустенитных хромоникелевых сталей в морской воде . Межкристаллитная коррозия может проявляться и в недеаэрированной дистиллированной воде и в паре высокого давления при I > 360 С, особенно при наличии растя-гиваюших напряжений. В несколько меньшей степени МКК развивается в сталях ферритного и мартенситного классов. Межкристаллитная коррозия обычно проявляется в сварных швах, в зонах термического влияния, а в случае неправильной термообработки также и в основном металле. [c.270]

С целью экономии дефицитного никеля часть его может быть заменена марганцем или азотом. При этом Структура стали может сохраниться аустенитной либо перейти в аустенитно-ферритный или аустенитно-мартенситный класс. Экономнолегированные хромоникелевые стали по коррозионной стойкости не уступают сталям типа 18—8 и могут полноценно их заменять. [c.32]

Высоколегированные стали по их структуре можно отнести к трем основным группам — мартенситным, ферритным и аустенитным — с рядом переходных типов, а по составу — к хромистым, хромоникелевым и хромомарганцевым. Несмотря на то что хром, никель, марганец и другие элементы содержатся в нерл<авеющих сталях в значительных количествах, при рассмотрении влияния легирующих добавок исходят прежде всего из основного сплава железа с углеродом. [c.94]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...