Стали аустенитного двухслойные

Многие сплавы подвергают испытаниям на межкристаллит-ную коррозию. Особенно часто определяют склонность к межкри-сталлитной коррозии коррозионностойких (нержавеющих) сталей аустенитного, аустенито-мартенситного и аустенито-ферритного классов. ГОСТ 6032—58 предусматривает методы таких испытаний проката, поковок, труб, проволоки, литья, сварных швов и сварных изделий, изготовленных из целого ряда сталей этих классов, а также двухслойных сталей и биметаллических труб с плакирующим или основным слоем из этих марок сталей. [c.451]

Высоколегированные хромоникель-молибденовые и хромоникелевые стали аустенитного класса и коррозионный слой из сталей этого типа в двухслойной стали [c.323]

При температурах пара, превышающих 550—575° С, применяются конструкции корпусов с двойными стенками, иногда называемые также двухслойными корпусами или цилиндрами (рис. 7-7). В таких конструкциях свежий пар подводится через подвижные пароподводящ ие патрубки во внутренний корпус из высоколегированной стали аустенитной структуры. В этот же внутренний корпус (цилиндр), имеющий разъемное горизонтальное соединение, введены патрубки сопловых аппаратов регулирующей [c.153]

Эффективным направлением является использование в различных частях сварных конструкций разнородных материалов, наиболее полно отвечающих требованиям эксплуатации, применение двухслойного проката со специальными свойствами облицовочного слоя и других сочетаний. Примером может служить ротор газовой турбины. По ободу диск ротора подвергается действию высоких температур и относительно небольших усилий, а центральная часть работает в условиях невысоких температур и воздействия больших усилий Подобрать материал, одинаково хорошо работающий в этих условиях, очень трудно. Поэтому целесообразно изготовить сварной ротор центральную часть из высокопрочной стали перлитного класса, а обод диска из жаропрочной аустенитной (рис. 6.21). [c.171]

При сварке изделий из двухслойной стали с аустенитным легирующим слоем электроды берут по ГОСТ 2246—60 (см. табл. 228 и 229) или по данным работы [807]. Наилучшие результаты получаются при автоматической сварке или сварке под слоем флюса. Легированный слой сваривается последним, но с предварительной разделкой или подготовкой сваренного низколегированного соединения. Чтобы при последующем наложении легированного шва не происходило перемешивания металла, шов должен быть чистым от окалины и шлака и режимы сварки должны быть отрегулированы. [c.741]

Испытания на межкристаллитную коррозию (МКК) проводят в соответствии с ГОСТ 6032—75. Этот ГОСТ распространяется на стали ферритного, аустенито-мартенситного, аустенито-ферритного и аустенитного классов сплавы на железоникелевой основе, а также на двухслойные стали и биметаллические трубы с плакирующим или основным слоем из этих марок сталей. [c.262]

Общее решение такой задачи невозможно, и приходится в каждом конкретном случае находить оптимальное решение. Значительные трудности возникают также при термической обработке двухслойных сталей, когда режимы термической обработки основного слоя (из углеродистой и низколегированной стали) и плакирующего слоя (из сложно-легированной аустенитной стали) оказываются несовместимыми по соображениям коррозионной стойкости. [c.663]

Перечисленные руководящие документы аккумулируют в себе последние достижения металловедения и механики разрушения. Распространяются на сосуды и аппараты, изготовленные из углеродистых, низколегированных и аустенитных сталей. РД 03-421—01, кроме того, распространяются на сосуды, аппараты и их элементы, работающие со средами, содержащими сероводород, вызывающими межкристаллитную коррозию металла, и на сосуды из двухслойной стали. [c.251]

Кислотные цистерны из обычной углеродистой стали, в которых в настоящее время перевозят серную кислоту и кислотный меланж, с внутренней стороны не защищены от коррозии, что ухудшает качество перевозимых химических продуктов и резко уменьшает срок службы цистерны. В настоящее время не существует лакокрасочных, полимерных или эмалевых покрытий, технически и экономически пригодных для покрытия внутренней поверхности котлов кислотных цистерн. Выпускавшиеся до последнего времени двухслойные стали с плакирующим слоем из аустенитных и ферритных коррозионностойких сталей также нецелесообразно использовать для котлов и кислотных цистерн из-за их недостаточно высокой коррозионной стойкости. [c.36]

В промышленных условиях опробовано два варианта технологии сварки двухслойных или трехслойных заготовок, отличающихся составом стали присадочного материала (электрода) — аустенитный и ферритный. При аустенитном варианте применяют высоколегированные присадочные материалы (электроды), а при ферритном варианте применяют нелегированные электроды из низкоуглеродистой стали обычного состава. [c.196]

Сварные образцы для испытания на коррозию изготавливают из сварных пластин двухслойной стали, слои углеродистой стали удаляют после сварки. Применяемый метод испытания на меж-кристаллитную коррозию, в соответствии с ГОСТом, обусловливается маркой аустенитной стали и условиями службы изделий. [c.279]

Поэтому вопрос применения термической обработки днищ из двухслойных сталей с аустенитным слоем, изготовленных штамповкой, является дискуссионным и требует доработки. [c.296]

Дуговая сварка двухслойных и аустенитных сталей 409 [c.409]

ДУГОВАЯ СВАРКА ДВУХСЛОЙНЫХ И АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЕЙ С УГЛЕРОДИСТЫМИ [c.409]

Двухслойный металл представляет собой малоуглеродистую сталь, покрытую слоем (1—6 лш) высоколегированной аустенитной или нержавеющей хромистой стали. Двухслойная сталь позволяет экономить [c.409]

Объем использования в качестве плакирующего слоя коррозионностойкой стали или сплава, как правило, соответствует тому, насколько широко эта сталь или сплав применяется в виде однородных листов. Наибольшее распространение получили двухслойные листы с плакирующим слоем из хромоникелевых аустенитных сталей типа 18-8 и 18-10, стабилизированных титаном или ниобием, и хромоникелевые стали с молибденом. [c.78]

В практике сварки двухслойных сталей возможны случаи, когда обеспечен доступ к выполнению швов только с одной стороны, чаще только со стороны конструкционной стали, реже — только со стороны плакирующего слоя. Для этих случаев рекомендуют два варианта сварки— так называемые ферритный и аустенитный. [c.197]

В общих случаях для сварки плакирующего. слоя двухслойных сталей следует применять аустенитные электроды типа 25-20, в особенности для первых разделительных слоев. Следующие (верхние) слои могут быть выполнены электродами типа 25-12 или 18—8. [c.199]

Дуговая сварка двухслойных и аустенитных сталей с углеродистыми [c.21]

Исследование межкристаллиткой коррозии. Существуют испытания, на основании которых можно определять склонность сплавов к межкристаллитной коррозии. Особенно часто определяют склонность к межкристаллитной коррозии нержавеющих сталей аустенитного, аустенитно-мартенситною и аустенит-но-ферритного классов. Методы испытаний проката, поковок, труб, проволоки, литья, сварных соединений, изготовленных из сталей этих классов, а также двухслойных сталей и биметаллических труб с плакирующим или основным слоем из этих сталей предусмотрены ГОСТ 6032—75. [c.90]

При наличии требования по стойкости металла шва к межкристаллитной коррозии. Для сварки второго слоя шва облицовки двухслойной стали и наплавки поверхностей фланцев, люков и т. п. для второго и последующих слоев, работающих в соответствующих агрессивных средах при температуре до 700"С. Для работы в интервале температур 450—700"С применяются только электроды с содержанием 3—6% ферритной фазы, при этом для обеспечения стойкости против межкристаллитной коррозии необходима термическая обработка при температуре 870—920°С. Однопроходные швы, корневые и облудочные валики при сварке изделий из, сталей аустенитного класса выполняются электродами с содержанием 6—10% ферритной фазы [c.361]

Для сталей аустенитного класса типа 18-8 необходима по тем, же данным закалка на воздухе с 1025—1050°С. Такая обработка рекомендуется для листов сравнительно небольших толщин (6—14 мм), чтобы ограничить длительность выдержки при высоких температурах и возможность роста зерна в стали основного слоя. П. Бастьен [6] указывает, что эта обработка обеспечивает коррозионную стойкость плакирующего слоя не ниже стойкости однородной нержавеющей стали, что позволяет применить двухслойные листы для аппаратуры, работающей в сильных агрессивных средах. [c.25]

В Институте машиноведения исследованы некоторые перспективные типы биметаллических материалов (рис. 1). Биметаллы, представляющие собой корпусную сталь, плакированную нержавеющей аустенитной сталью, широко применяются в энергомашиностроении (плакированные корпуса реакторов, лопасти гидротурбин, теплообменники т. д.), нефтяном и химическом машиностроении, оборудований для производства минеральных удобрений и пр. Применение коррозионно-стойких двухслойных сталей в химическом машиностроении позволяет экономить до 80% нержавеющей стали, причем стоимость плакированных листов ниже стоимости нержавеющего монометалла на 50-60%. Это важнейшее преимущество биметаллов по сравнению с традищюнными металлами. Методы оценки статической и циклической трещиностойкости биметаллов, разработанные в ИМАШ АН СССР, открьшают новые возможности для проектирования надежных изделий из биметаллов. [c.14]

Газопровод газовой турбины. Для подачи продуктов сгорания от парогенератора и камеры сгорания к газовой турбине выполнен высокотемпературный газопровод (рис. 25). Газопровод имеет двухслойную цилиндрическую конструкцию с внутренней изоляцией толщиной 90 мм. Наружный корпус изготовлен из стали 12МХ толщиной 8 мм, диаметр его 1036 мм. Внутренняя рубашка диаметром 810 мм выполнена из аустенитной стали марки 1Х18Н9Т толщиной 5 мм. Внутренняя изоляция изготовлена из отожженного вермикулита с цементом при объе.мном соотношении I 4. С целью компенсации температурных расширений на газопроводе расположено 12 линзовых компенсаторов. [c.38]

Другим характерным примером может служить плакирующее покрытие из ферритной высокохромистой стали Х25Т. Эта сталь во многих агрессивных средах по коррозионной стойкости идентична или даже превосходит хромоникелевые аустенитные стали. Однако сталь Х25Т имеет низкие пластичность и ударную вязкость, что существенно ограничивает область её применения. С другой стороны, двухслойные листы состава "сталь Х17Т-СтЗ" и "сталь Х25 - Ст 3"обладают высокими пластичностью (5 = 25-30 %) и ударной вязкостью (а = 0,8 - 1,1 МДж/ м ). Сварные соединения из этих двухслойных сталей по пластичности не уступают основному металлу, а их ударная вязкость лишь немного ниже (а =0,71 - 0,79 МДж/м ). [c.66]

При температурах 600—1200° С условия протекания механизма деформации и разрушения изготовленной способом литого плакирования двухслойной стали Ст. 3 + Х18Н10Т наряду с взаимным деформационным влиянием в значительной мере контролируются процессами диффузионного взаимодействия изменяющего характер химической, структурной и механической неоднородности в зоне сопряжения слоев. В этом случае при 600—800° С наблюдается развитие межзеренного проска льзывания, наиболее активно проявляющегося в обезуглероженной зоне материала основы, а также локализации пластической деформации в узкой приграничной зоне вблизи поверхности раздела слоев биметалла. Интенсивное карбидообразование в участке аустенитной стали, непосредственно примыкающем к межслойной границе, способствует охрупчиванию и зарождению в нем микронадрывов, приводящих к развитию хрупких трещин. В слое основного металла происходит резкое ослабление сдвигового микрорельефа и обнаруживаются типичные признаки высокотемпературной деформации (образование складок, возникновение межкристаллических трещин, появление субструктуры, протекание рекристаллизации под напряжением.). [c.136]

Промышленное опробование ТЦО в качестве основной ТО проводили также на двухслойном листе (биметалле) из сталей 22К-Ш и 08Х19Н10Т2Б. Размеры листа 6000X2500X88 мм, масса 7000 кг. Процесс ТЦО листа производили в газовой камерной печи. Температуру металла контролировали с помощью двух гибких термопар и потенциометра. Одна термопара была закреплена на поверхности в центре листа, а другую помещали на глубину, равную половине толщины листа. Это позволяло определить перепад температур между поверхностью и центральными объемами листа, который, кстати, оказался незначительным и намного меньше предполагаемого. Промежуточные охлаждения листа при ТЦО производили в водяной ванне. После ТЦО лист подвергали традиционному отпуску. Результаты испытаний основного металла листа, наплавленной аустенитной стали, зон сплавления и термического влияния показали, что уровень механических свойств композитного бИтметалличе-ского листа намного выше, чем листов, обработанных по принятой тех> нологии. [c.230]

Пр,и (изготовлении аппар1атов довольно часто применяют двухслойные стали с плакирующим (облицовочным) слоем из аустенитных сталей. Наиболее часто встречаются двухслойные стали, в которых плакирующий слой выполнен из стали 1Х18Н9Т, а основной—из стали марки Ст. 3 или 20. Трудность сварки двухслойных сталей заключается в не0 бх10ди-мости сохранить свойств,а раздельно углеродистого, й облицо- [c.205]

После горячей прокатки двухслойные листы подвергают термической обработке. Двухслойные листы с плакирующим слоем из аустенитных сталей нормализуют в проходной или колпако-вой печи при температуре 900—930° С с выдержкой 2—3 мин на 1 мм толщины с охлаждением на воздухе. Двухслойные листы с плакирующим слоем из ферритных сталей подвергают нормализации с последующим высоким отпуском при [c.212]

При исследованиях ЦНИИМПС и НИИХИММАШ новой двухслойной стали Ст. 3- -0Х23Н28МЗДЗТ применительно к изготовлению железнодорожных цистерн для перевозки улучшенной серной кслоты была разработана технология ручной сварки этой стали с применением аустенитных электродов марки 15М. Для сварки углеродистого слоя были рекомендованы электроды типа УОНИ 13/45. [c.281]

В целях экономии высоколегированной стали для изготовления сосудов, аппаратов и трубопроводов, работающих под давлением в агрессивных средах, применяют двухслойную сталь, основной слой которой состоит из низкоуглеродистой или низколегированной стали толщиной 4—60 мм, а плакирующий (облицовочный) — из высоколегированной стали или сплава толщиной 0,7—6 мм. При ручной дуговой сварке такой стали делают двухстороннюю разделку и сперва заваривают основной слой электродами УОНИИ-13/45 или УОНИИ-13/55, при этом стараются не задеть плакирующий слой. После зачистки корня щва со стороны плакирующего слоя заваривают первый слой электродами с повышенным запасом аустенитности, например марки К-ЗМ, азатем заваривают плакирующий слой электродами НЖ-13, СЛ-28 или им аналогичными. [c.223]

Термическая обработка коррознонностойкой двухслойной стали имеет специфические особенности, связанные с различием в структуре и свойствах плакирующего и основного слоев. В качестве плакирующего слоя используют большей частью аустенитные нержавеющие стали, для которых рекомендуется закалка в воде [c.24]

Mo Tb сравнительно медленного охлаждения (на воздухе) накладывает определенные ограничения на выбор стали плакирующего слоя. Так, французские исследователи отмечают, что по этой причине не могут быть широко использованы стали с аустенитно-ферритной структурой для двухслойных листов, -хотя они успешно применяются в виде однородных листов. При медленном охлаждении феррита выделяется хрупкая о-фаза в стали плакирующего слоя. В связи с этим при введении в сталь плакирующего слоя молибдена, который является ферритообразующим элементом, рекомендуется одновременно увеличить содержание никеля, чтобы сохранить чисто аустенитную структуру. При этом, естественно, увеличивается стоимость коррозионностойкого слоя. Однако тенденция к повышению легированности стали плакирующего слоя и к снижению в ней содержания углерода считается зарубежными специалистами правильной. Поскольку толщина коррозионностойкого слоя мала по сравнению с толщиной всего плакированного листа, удорожание коррозионностойкой стали сказывается не так ощутимо, как в случае производства однородных листов. [c.26]

Наряду с требованиями, вытекающими из условий эксплуатации, к стали основного слоя предъявляются и требования, вытекающие из технологического процесса производства биметалла. Выше были отмечены ограничения, накладываемые термической обработкой двухслойной стали. Кроме того, во всех случаях, а особенно при плакировке из аустенитной стали, нежелательно высокое содержание углерода в оснбвной стали, при котором возможна диффузия его в плакирующий слой. [c.60]

В практике машиностроения при расчете толщины стенок аппаратов из биметалла, работающих до 200°С, учитывают плакирующий слой из аустенитной стали, а при рабочих температурах 200—400°С — его не учитывают [56]. Опыт эксплуатации аппаратов из двухслойных сталей показывает, что дополнительные температурные напряжения не снижают несущей способности аппаратов, когда форма последних представляет собой тело вращения. Дополнительные нагрузки в этом случае, как указывает А. Д. Домашнев [39, с. 7], приложены осесимметрично и не вызывают коробления или изгиба стенок. В той же работе отмечается, что напряжения, превышающие предел текучести, могут возникнуть лишь при первом нагревании двухслойных стенок аппарата и воздействии на них рабочего давления. После снятия температурных и силовых воздействий в двухслойном металле [c.208]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...