Стали аустенитного аустенитно-ферритного класса

Для работ в интервале 350—500°С оптимальными по свойствам являются сравнительно слаболегированные стали перлитного и ферритного классов 2. С повышением температуры до 500 — 650°С прочность сталей этого типа резко падает, уступая сталям аустенитного класса 5, а при 650—900°С стали аустенитного класса уступают первое место высоколегированным кобальтовым и никелевым сплавам 4. При температурах выше 900°С на первом месте сплавы тугоплавких металлов (молибдена, хрома и т. д.). [c.464]

Для изучения коррозионной стойкости сталей аустенитного к ферритного классов иногда используется метод увеличения массы образцов. Этот метод позволяет определить показатели коррозии металла при его окислении лишь в газовой атмосфере либо в слое отложений, которые химически не воздействуют со средой. Метод заключается в определении увеличения массы образца из.-за образования оксидов. При этом для получения данных па уменьшению массы металла в ходе коррозии необходимо в предварительных тарировочных опытах установить соотношение увеличения массы образца к уменьшению массы чистого металла (беа оксидного слоя). [c.115]

Литье в облицованный кокиль 0.25 Сталь аустенитного и ферритного классов Лопатки рабочих колес гидротурбин, коленчатые валы, буксы, крышки букс и другие крупные толстостенные отливки [c.119]

Литейные стали с особыми физико-хиМическими свойствами применяются для отливки изделий, подвергающихся действию высоких температур, нагрузок, различных сред, а также изделий с особыми электрическими и магнитными свойствами. По химическому составу различают высоколегированные стали аустенитного и ферритного классов. [c.19]

Определение структурных составляющих, степени однородности и величины зерна производится на травленых микрошлифах при увеличении в 100—1000 раз. Травитель подбирается в соответствии с классом стали. Для травления стали перлитного и ферритного классов пользуются 4—5%-ным раствором азотной кислоты в спирте для травления сталей аустенитного класса — реактивом [c.271]

Закалку на твердый раствор применяют для сталей аустенитного и ферритного классов. Температура нагрева— 1000—1170°С. Скорость охлаждения, как и в случае закалки на мартенсит, должна быть достаточно высокой. [c.293]

Хромоникелевые нержавеющие стали аусте-нитно-ферритного класса по прочности превосходят чисто аустенитную сталь, отличаются нестабильностью свойств и обладают склонностью к охрупчиванию при температуре 400—600 °С (табл. 8,24, 8.25 ГОСТ 5632-72 и ГОСТ 5949-75). [c.326]

В данной главе дается классификация сталей и сплавов тех типов, которые рассматриваются в справочнике, отмечаются особенности их структуры, влияние на характеристики разных факторов. Раздельно обсуждаются свойства сплавов на железной основе — сталей перлитного и ферритного классов, претерпевающих полиморфные превращения при нагреве и охлаждении аустенитных сплавов на железной и никелевой основе сплавов цветных металлов — титана, алюминия, меди, циркония. [c.41]

Так как обычные конструкционные стали имеют высокую прочность до 300° С, то при этих температурах нет надобности в применении высоколегированных сталей. Для работы в интервале температур 350—500° С применяют легированные стали перлитного и ферритного классов (рис. 150). Для более высоких температур используют стали аустенитного класса. При 700—900° О применяют сплавы на никелевой основе. При еще более высоких температурах используют сплавы на основе тугоплавких металлов — молибдена, хрома и др. Указанные пределы являются условными и выбор необходимых материалов решается в каждом случае конкретно. [c.256]

В случае работы при температурах, не превышающих 450 обычно применяются простые конструкционные углеродистые или легированные стали перлитного класса (молибденовые и хромомолибденовые — см. табл. 24). Для работы при температурах до 550° применяются стали перлитного или ферритного класса и при 550—750° — стали и сплавы аустенитного класса. [c.331]

Многие окалиностойкие стали принадлежат к ферритному классу. В этих сталях при всех температурах структура одна и та же и состоит либо только из зерен легированного феррита, либо из зерен легированного феррита и карбидов, например хрома. Стали ферритного класса, подобно сталям аустенитного класса, не способны к упрочняющей термической обработке. Эти стали можно подвергать только рекристаллизационному отжигу. [c.112]

Почему несколько раз было сказано большинство сталей Значит, есть стали, величину зерна которых нельзя изменить термической обработкой Да, такие стали есть это стали аустенитного и ферритного классов. Как мы знаем (см. параграф 25), стали этих двух классов не изменяют своей структуры в твердом состоянии. [c.149]

ОСОБЕННОСТИ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ВЫСОКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ АУСТЕНИТНОГО И ФЕРРИТНОГО КЛАССА [c.187]

Конструкционная сталь, в подавляющем большинстве случаев, относится к перлитному классу сталь с особыми свойствами — к аустенитному или ферритному классу инструментальная — чаще к карбидному классу и т. п. [c.296]

Электроды для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами классифицируются, согласно ГОСТ 10052—75, по структуре и составу металла сварного шва. Электроды для сварки сталей аустенитного класса обозначают индексом ЭА. Если имеются добавки молибдена, ванадия, ниобия и других элементов, то их обозначают соответственно ЭА-ЗМ6, ЭА-2Б и т. д. Электроды ферритного класса обозначают ЭФ-ХИ, ЭФ-ХЗО, где буква Ф указывает на то, что сталь относится к ферритному классу, а цифра означает процентное содержание хрома. Электроды для наплавки по ГОСТ 10051—75 обозначают буквой Н, указывающей на их назначение. [c.614]

Фиг. 96. Сравнительная характеристика ползучести стали аустенитного и ферритного классов.

Сравнительная характеристика ползучести стали аустенитного и ферритного классов приведена на фиг. 96. Более высокая температура рекристаллизации аустенитных сталей по сравнению с ферритными способствует тому, что соответствующее напряжение вызывает одинаковую скорость ползучести у аустенитных сталей при температурах, более высоких, чем ферритных. [c.228]

Покрытия второго типа вследствие высокой раскисляющей способности получили широкое применение при сварке ответственных изделии из конструкционных сталей перлитного, аустенитного и ферритного классов, а также углеродистых сталей перлитного класса. Содержание соответствующих раскислителей в покрытиях этого тина (ферромарганец, ферросилиций, алюминий и др.) и легирующих добавок определяется составом свариваемых сталей и электродных стержней. [c.126]

Стали аустенитного и ферритного класса перед резкой не подвергаются подогреву, а стали мартенситного класса подогреваются до 250—350° С. Высоколегированные стали обладают низкой теплопроводностью, а процесс кислородно-флюсовой резки вызывает интенсивное тепловое воздействие на разрезаемый металл, так как одновременно с кислородом вводится железный порошок, который, сгорая, выделяет дополнительное тепло. В результате низкой теплопроводности и большого выделения тепла в зоне реза в металле возникают большие внутренние напряжения, которые приводят к образованию деформаций разрезаемых листов, а при жестком закреплении — трещин. [c.194]

Использование активных флюсов при сварке высоколегированных сталей аустенитного и ферритного классов приводит, как правило, к недостаточно удовлетворительным или отрицательным результатам [26, 27]. Выгорание хрома и значительная засоренность ванны окисными включениями могут вызвать пониженную ударную вязкость металла шва или появление горячих трещин. [c.114]

Допускаемые напряжения для жаропрочных, жаростойких и коррозионностойких сталей аустенитного и аустенито-ферритного класса [c.99]

Многие сплавы подвергают испытаниям на межкристаллит-ную коррозию. Особенно часто определяют склонность к межкри-сталлитной коррозии коррозионностойких (нержавеющих) сталей аустенитного, аустенито-мартенситного и аустенито-ферритного классов. ГОСТ 6032—58 предусматривает методы таких испытаний проката, поковок, труб, проволоки, литья, сварных швов и сварных изделий, изготовленных из целого ряда сталей этих классов, а также двухслойных сталей и биметаллических труб с плакирующим или основным слоем из этих марок сталей. [c.451]

К межкристаллитной коррозии склонны высоколегированные стали всех классов, имеющие высокое содержание хрома, вследствие выпадения под действием нагрева карбидов хрома по границам зерен, обеднения границ зерен хромом и из-за этого пониженной стойкости границ против коррозии. Опасность межкристаллитной коррозии возникает при нагреве хромоникелевых сталей аустенитного и аустенитно-ферритного классов до температур 500—850°С, при нагреве высокохромистых сталей мартенситного, мартенситно-ферритного и ферритного классов до температур свыше 950°С. [c.126]

Рис 46 Схема диаграмм состояний железо-легирующий элемент а- стали первой группы б- стали второй группы При содержании легирующих элементов больше в% или с% стали имеюг однофазную структуру аустенита или феррита и будут относиться к сталям аустенитного или ферритного классов. При нагреве фазовые превращения в них не происходят, он и не упрочняются термической обработкой (закалкой). [c.88]

В современных паротурбинных установках начальное давление пара составляет 90 130 170 240 ата, а соответствующие этим давлениям температуры пара 500 535 565 и 580° С. При этих параметрах пара считается еще возможным применять в паротурбинных установках стали перлитного и ферритного классов. При дальнейшем повышении начальных параметров пара значительно увеличивается стоимость материалов, а применение сложнолегированных аустенитных сталей затрудняет, в частности, и сварочные работы. [c.8]

По типу равновесной структуры стали подразделяются на доэвтекто-идные, эвтектоидные, заэвтектоидные и ледебуритные. Эвтектоидные стали имеют перлитную структуру, а доэвтектоидные и заэвтектоидные наряду с перлитом содержат соответственно избыточный феррит или вторичные карбиды типа МзС. В структуре литых ледебуритных (карбидных) сталей присутствует эвтектика (ледебурит), образованная первичными карбидами вкупе с аустенитом поэтому по структуре они могут быть отнесены к белым чугу-нам, но их причисляют к сталям с учетом меньшего, чем у чугунов, содержания углерода (< 2%) и возможности подвергать пластической деформации. Влияние легирующих элементов на положение точек 8иЕ диаграммы Ре—С (см. рис. 4.1) проявляется чаще всего в их смещении в направлении меньшего содержания углерода. В сталях с высоким содержанием элементов, сужающих у-область, при определенной концентрации исчезает уоа-превращение (рис. 7.5, б). Такие стали относят к ферритному классу. При высокой концентрации в стали элементов, расширяющих у-область, происходит стабилизация аустенита с сохранением его при охлаждении до комнатной температуры. Эти стали причисляют к аустенитному классу. Таким образом, с учетом фазового равновесия легированные стали относят к перлитному, карбидному, ферритному или аустенитному классам. [c.154]

В работе [49] приведены диаграммы рекристаллизации сталей полуферритного и ферритного классов, показываюш,ие, что с повышением температуры у сталей аустенитного класса наблюдается меньшая склонность к укрупнению зерна, чем у сталей ферритного. [c.711]

Предварительнйя гермическая обработка деталей из сталей перлитного класса чаще всего состоит из дтжига. Иногда производится нормализация горячекатаной пружинной стали перед навивкой, низкоуглеродистых Листовых сталей перед глубокой вытяжкой. Заготовки из сталей аустенитного и ферритного класса бериллиевой бронзы и многих алюминиевых сплавов, наоборот, закаливаются для повышения их пластичности. Окончательная термическая обработка — обычнр упрочняющая нормализация или закалка и высокий отпуск деталей из конструкционных сталей, закалка и старение многих алюминиевых сплавов. [c.260]

Флюсы флюоритно-основного типа относятся к высокоосновным составам. Они обеспечивают наиболее высокие механические характеристики, особенно пластичность и ударную вязкость, а также стойкость швов к образованию кристаллизационных трещин. Вместе с те.м по сва-рочно-технологически.м свойствам флюсы этого типа часто уступают флюсам рассмотренных выше типов. Их применяют для одно- и многослойной сварки металлоконструкций из высокопрочных сталей ферритно-перлитного, а также сталей ферритно-аустенитного и ферритного классов с высокими требованиями к коррозио1 пой стойкости и к температуре перехода в хрупкое состояние. [c.297]

Можно предполагать, что ско1рость диффузии водорода (или водородопроницаемость стали) при изменении в довольно широких пределах не оказывает решающего влияния на флокеночувствительность стали. В том же случае, когда процессы диффузии водорода в стали при пониженных температурах практически прекращаются, например, когда добавка легирующих элементов переводит сталь в аустенитный или ферритный класс ИЛИ когда добавляемые элементы связывают водород в прочные гидридообразные соединения, сталь практически теряет флокеночувствительность. [c.170]

Многие установки могут одновременно наряду со сталями перлитного и ферритного классов использовать также и Другие конструкционные материалы. Проведенные исследования [Л. 2] показали, что положительное воздействие комплексонной обработки проявляется для любых конструкционных материалов, в том числе и для таких коррозионно-стойких материалов, как нержавеющие аустенитные стали и циркониевые сплавы. При наличии в контурах различных конструкционных материалов в воде контура на первом этапе обработки образуются комплексонаты металлов, составляющих основу использованных конструкционных материалов. На втором этапе обработки в соответствии с принципом структурного соответствия разложение комплексонатов происходит при контакте с родственными конструкционными материалами с образованием на каждом из них своих окисных защитных пленок. [c.20]

Возможность применения того или иного варианта деформации определяется технологической пластичностью металла, условиями рекристаллизации и требуемой величиной зерна в поковке. Большинство высоколегированных сталей относится к категории высокой пластичности, т. е. может деформироваться без ограничения (особенно стали перлитного и ферритного класса). И наоборот, ряд марок стали карбидного, мартенситного, аустенитного и ледебу-ритного классов (см, табл. 1) имеет пониженную пластичность, Степень их обжатия за один удар молота или нажим пресса должна быть строго дифференцирована [43]. [c.375]

Блэн и Россар исследовали нержавеющие стали аустенитного и ферритного класса и углеродистые стали и наглядно показали влияние скорости и температуры деформации (ф. 633), степени деформации (ф. 634), времени выдержки при телшературе (времени самоотпуска) и мгновенного изменения условий деформации (ф. 635). Структуры, полученные после установления равновесия, в первом приближении можно рассматривать как резуль- [c.45]

Л 1еньшее применение по сравнению с только что рассмотренными двумя классами стали - аустенитным и аустенитно-мартенситным — имеют стали аустеннто-ферритного класса (их еще иногда называют двухфазными). Причина за слючается в том, что эти стали отличаются нестабильностью свойств — небольшие колебания и составе (внутри марочного содержания элементов) приводят к существенному изменению количественного соотношения у- и а-фаз и, следовательно, к различию в свойствах. [c.495]

Назначение — детали, работающие при высоких температурах в слабонагру-женном состоянии. Сталь жаростойкая до 900—1000 °С, аустенитно-ферритного класса. [c.485]

В зависимости от структуры различают три основных класса нержавеющих сталей. Каждый класс включает ряд сплавов, которые несколько различаются по составу, но обладают сходными физическими, магнитными и коррозионными свойствами. Здесь приводятся обозначения сталей в соответствии с классификацией Американского института железа и стали (AISI), которую часто используют на практике. Перечень основных марок нержавеющих сталей, выпускаемых промышленностью, представлен в табл. 18.2. Основными классами нержавеющих сталей являются мартенситный, ферритный и аустенитный. [c.296]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...