Стали аустенитного класса применения

При сравнительно невысоких рабочих температурах (100— 400° С) в качестве жаропрочных могут применяться конструкционные стали — углеродистые (до 350° С) и низколегированные, а также сплавы на основе меди, алюминия и титана. При температурах выше 400° С применяют низколегированные стали перлитного класса, жаропрочные до 550—580° С и коррозионностойкие стали мартенситного класса, жаропрочные до 600—620° С. Высоколегированные стали аустенитного класса находят применение в интервале температур 550—700° С, аустенитные сплавы [c.152]

Возможным вариантом сварного ротора из разнородных сталей является композитный ротор типа представленного на фиг. 66, а, составленный из разнородных дисков в соответствии с условиями работы каждого из них. Обычно по условиям работы конструкции лишь один или два первых диска должны быть изготовлены из аустенитной стали остальные же диски находятся при температуре ниже 550° и могут, таким образом, изготавливаться из стали перлитного класса. Применение этой конструкции позволило бы получить наибольший технико-экономический эффект. [c.132]

Стали аустенитного класса используются только при температуре пара 600°С и выше, причем применение их максимально ограничено. [c.285]

Вместе с тем опыт показывает, что в настоящее время еще полностью не решены вопросы предупреждения необратимых изменений формы турбинных деталей, выполненных из сталей аустенитного класса и чугуна. Здесь, кроме совершенствования способов искусственного старения, может быть применен способ принудительного приведения к исходной установочной базе. Этот способ применим для деталей, которые в процессе эксплуатации жестко закрепляются к фундаменту, т. е. не имеют перемещений (фундаментные рамы, корпуса редукторов и др.). В этом случае турбинные детали выверяют по формуляру высотных отметок и жестко закрепляют к фундаменту (это же может быть достигнуто путем установки на плоскости). Снятие внутренних напряжений при этом будет происходить при принудительном сохранении установочной базы конструкции. [c.113]

Допускается применение крепежных деталей из углеродистой стали для фланцевых соединений из стали аустенитного класса, если рабочая температура не превышает 100° С. [c.390]

Стали аустенитного класса после закалки имеют аустенитную структуру. Некоторые стали аустенитного класса сохраняют аустенитную структуру после нормализации. Стали этого класса содержат много никеля или марганца. В теплотехнике их применяют для пароперегревателей, паропроводов, арматуры на сверхвысокие и сверхкритические параметры пара. В электротехнике аустенитные стали находят применение как немагнитные, в химическом машиностроении — как нержавеющие стали. [c.165]

Стали аустенитного класса обладают сочетанием свойств, необходимых для конструкционного материала они хорошо гнутся и профилируются в холоднокатаном состоянии и хорошо свариваются точечной и роликовой электросварками. Все стали обладают склонностью к межкристаллитной коррозии, и поэтому при соединении элементов конструкций рекомендуется применять только точечную или роликовую электросварку. В случае применения других видов сварки необходима термическая обработка. [c.438]

Основным преимуществом сталей аустенитного класса являются их высокие служебные характеристики (прочность, пластичность, коррозионная стойкость в большинстве рабочих сред) и хорошая технологичность Поэтому аусте нитные коррозионностойкие стали нашли широкое применение в качестве конструкционного материала в различных отраслях машиностроения [c.281]

Жаростойкими являются высоколегированные хромистые стали фер-ритного и мартенситного класса, хромоникелевые и хромомарганцевые стали аустенитного класса. Чем больше хрома содержит сталь, тем выше максимальная температура ее применения и больше срок эксплуатации изделий. Жаростойкость определяется главным образом химическим составом стали (т.е. содержанием хрома) и сравнительно мало зависит от ее структуры. [c.490]

Применение зачистки наждачной бумагой или напильниками воспрещается. Остаточную деформацию труб из сталей аустенитного класса измеряют непосредственно на самих трубах, поэтому реперы к ним не приваривают. При невозможности установить на [c.211]

При динамических нагрузках кроме указанных выше характеристик необходимо учитывать также ударную вязкость а . Для многих углеродистых и легированных сталей ударная вязкость при низких температурах (обычно ниже - 10 °С) резко понижается, что исключает применение этих материалов в таких рабочих условиях. Ударная вязкость для большинства цветных металлов и сплавов (меди, алюминия, никеля и их сплавов), а также хромоникелевых сталей аустенитного класса при низких температурах, как правило, уменьшается незначительно и пластические свойства этих материалов сохраняются на достаточно [c.38]

В табл. 3-3 приведены основные типы разделки кромок под стыковые соединения трубопроводов. Основной конструкцией стыка большинства трубопроводов из углеродистых и легированных сталей (кроме сталей аустенитного класса) является стык с У-образной разделкой кромок с наличием остающегося подкладного кольца. Применение кольца облегчает сборку стыков под сварку и способствует качественному выполнению корневого слоя. [c.83]

Нержавеющая сталь обладает высоким сопротивлением коррозии в различных агрессивных средах. Наиболее широкое применение получили нержавеющие стали, содержащие 0,1—0,45% С и 12—14% Сг. Хром образует на поверхности стали тонкую и плотную пленку окиси хрома, которая надежно защищает изделие от разрушения в агрессивной среде. Высокой коррозионной стойкостью обладают также хромоникелевые стали аустенитного класса (0,12—0,14% С, 17—20% Сг и [c.152]

Так как обычные конструкционные стали имеют высокую прочность до 300° С, то при этих температурах нет надобности в применении высоколегированных сталей. Для работы в интервале температур 350—500° С применяют легированные стали перлитного и ферритного классов (рис. 150). Для более высоких температур используют стали аустенитного класса. При 700—900° О применяют сплавы на никелевой основе. При еще более высоких температурах используют сплавы на основе тугоплавких металлов — молибдена, хрома и др. Указанные пределы являются условными и выбор необходимых материалов решается в каждом случае конкретно. [c.256]

Возможность применения того или иного варианта определяется пластичностью металла, условиями рекристаллизации и требуемой величиной зерна в поковке. Высоколегированная сталь большинства марок перлитного и фер-ритного классов обладает высокой пластичностью. Наоборот, высоколегированная сталь аустенитного класса, ледебуритной группы с карбидами и др. обладает пониженной пластичностью. Поэтому ковку слитков из быстрорежущей и жаропрочной стали производят с весьма ограниченной степенью дефор.мации за первый переход. [c.306]

Сварные соединения труб главных паропроводов электростанций при наружном диаметре более 133 мм и толщине стенки более 20 мм из сталей аустенитного класса следует подвергать аустенитизации. Нагрев стыков проводят в разъемных муфельных печах сопротивления или индукционными нагревателями. Применение газовых горелок для нагрева этих материалов не допускается. [c.233]

Промежуточное место по сопротивлению ползучести между высоколегированными сталями аустенитного класса и низколегированными сталями перлитного класса занимают современные жаропрочные модификации нержавеющих хромистых сталей мартенситного класса (на базе 12% хрома). Предельная температура их применения по сопротивляемости ползучести в условиях длительной службы соответствует 535—580°, в отдельных случаях поднимаясь еще выше (до 600°). [c.262]

Стыки труб из углеродистой стали и из стали аустенитного класса должны свариваться обязательно с применением присадочной проволоки (для автомата ТА-2М) или расплавляемой вставки (при сварке автоматом АТА-ЗМ). [c.657]

На коллекторах, изготовленных из сталей аустенитного класса, не допускается монтаж изоляции с применением мокрых процессов [c.737]

Механические свойства хромоникелевых нержавеющих сталей аустенитного класса п-ри низких температурах зависят от химического состава стали и стабильности аустенита, определяемой положением точки мартенситного превращения. Эффективность действия ряда элементов на понижение температуры мартенситного превращения увеличивается в следующем порядке 51, Мп, Сг, N1, С, N. При рассмотрении влияния легирующих элементов на превращение аустенита в мартенсит необходимо учитывать только количество хрома и углерода, находящихся в твердом растворе, а не в карбидах. Стали с более стабильным аустенитом имеют и более высокие запасы ударной вязкости. В связи с этим аустенитные хромоникелевые стали типа 18-8 нашли широкое применение в криогенной технике. [c.190]

Соответственно для увеличения предела ползучести жаропрочные стали легируются элементами, энергично повышающими температуры заметного разупрочнения стали при нагреве, —Мо, V. Замечено, что стали аустенитного класса имеют более высокие температуры начала интенсивного течения процессов отдыха и рекристаллизации. Поэтому в тех случаях, когда необходимо достижение значительной жаропрочности, обычно находят применение аустенитные стали. [c.326]

Аналогичные сравнения данных чистого кручения с еоответ-ствующими результатами испытаний при совместном действии крутящего момента и растягивающей силы показали, что при кручении применение дополнительной растягивающей силы увеличивает угловую скорость ползучести. Результаты испытаний стали 15Х1М1Ф хорошо сочетаются с данными аналогичных исследований перлитной 0,5%-ной молибденовой стали [101], а также качественно совпадают с результатами испытаний стали аустенитного класса ЭИ-257 на первом участке затухающей скорости ползучести [103]. [c.164]

Некоторые стали аустенитного класса склонны кмеж-кристаллитной коррозии в газовой среде, т. е. к избирательной коррозии по границам зерен. Межкристаллит-ной коррозии в среде топочных газов, содержащих серу, подвержены стали аустенитного класса с 8—20% никеля. Никель образует с серой химическое соединение (сульфид), которое в свою очередь образует с никелем легкоплавкую эвтектику яикель—сульфид с температурой плавления 624° С. Поэтому следует избегать применения хромоникелевых сталей при высоких температу- [c.319]

В связи с интенсивным развитием машиностроительной промышленности потребность в сталях для работы при высоких температурах постоянно возрастает. Однако возможности использования высоколегированных хромоникелевых сталей аустенитного класса для этих целей ограничены из-за дефицитности никеля. Внимание исследователей уже длительное время привлекает проблема применения аустенитных сталей на хромомарганцевой основе в качестве жаростойкого материала. Но до настоящего времени хромомарганцевые стали не кашли широкого применения. В малоуглеродистых хромомар-гзнцевых сталях нельзя получить однофазную аустенитную структуру при содержании хрома свыше 13%, что в свою очередь ограничивает возможность повышения коррозионной стойкости. Поэтому стали системы Fe—Сг—Мп, работающие при высоких температурах, необходимо дополнительно легировать аустенитообразующими элементами, позволяющими вводить повышенное количество хрома с сохранением аустенитной структуры. [c.102]

Внутренние части камеры сгорания изготавливаются из высокожаростойкой стали аустенитного класса. В конструкции этих частей широко применяется сварка. Применение облицовки внутренних частей камеры сгорания керамическими материалами встречает затруднения, так как должно быть полностью исключено попадание в турбину частей такой облицовки в случае ее поломки. Между тем, защитить керамические материалы от растрескивания и поломки очень трудно. [c.17]

Отличительной особенностью сварных роторов ЛМЗ, один из которых показан на фиг. 69, является применение для дисков и концевых частей стали аустенитного класса марок ЭИ405 и ЭИ572. Это вызвано тем, что роторы использованы в газотурбинной установке ГТ-12-650 этого завода и работают при температуре, близкой к 600°. Применение сварки в данном случае вызвано тем, что общий вес цельнокованого ротора оказался бы больше, чем [c.118]

Для разработки и изготовления серийно выпускаемых конструкций особый интерес представляют экономнолегированные МСС. Коэффициент линейного расширения (КЛР) в температурной области 100...500 °С экономнолегированной МСС со структурой устойчивого мартенсита в 1,5 раза меньше, чем у сталей аустенитного класса, и, кроме того, МСС претерпевают полиморфное превращение с уменьшением объема при нагреве и его увеличением при последующем охлаждении. В настоящее время в различных конструкциях и изделиях, работающих в агрессивных средах, находят широкое применение коррозионно-стойкие, аустенитно-ферритные стали [9], состоящие из двух основных фаз — аустенита и феррита примерно в равных количествах. Расширение области применения экономнолегированных МСС в двухфазном состоянии представляет как практический, так и теоретический интерес. [c.160]

Нержавеющие стали аустенитного класса получили широкое применение при изготовлении элементов конструкции ядериых установок различного назначения. Ниже рассматриваются краткие сведения о действии облучения на свойства нержавеющих сталей различного типа на основании новейших данных [779— 789]. [c.689]

Необходимость проведения технологических процессов при повышенных температурах, например, в атомной промьппленно-сти, требует применения для изготовления химического оборудования высоколегированных сталей аустенитного класса. В это№ случае перспективным является безгрунтовое эмалирование, однако технологический процесс формирования защитных покрытий на сталях указанного класса изучен недостаточно. [c.87]

В практике применяют еще один вид защиты деталей — покрытие тонким листом (толщиной 2—3 мм). Такой способ облицовки впервые был использован для лопастей гидротурбин и гребных винтов морских судов. Листовую коррозионно-стойкую сталь аустенитного класса прикрепляли к поверхности лопастей электрозаклепкой диаметром 8 мм с помощью специального электрода из этой же стали в других случаях крепление осуществляли пайкой по контуру. Данные натурных испытаний подверждают надежность применения таких облицовочных покрытий для защиты от гидроэрозии. Однако следует признать, что такой способ облицовки деталей является несовершенным и дорогим. [c.259]

Первые две группы сплавов целесообразно подвергать только теплой штамповке, эффективность применения которой для сплавов цветных металлов относительно невелика (силовые характеристики уменьшаюся не более чем на 15—20%). Штамповку заготовок из сталей аустенитного класса рекомендуется проводить в интервале 200—400 °С, что позволяет уменьшить усилия в среднем в 1,5—2 раза, исключить ухудшение качества из-за подстуживания с высоких температур, резко уменьшить изиос инструмента, связанный с его отпуском. [c.159]

Создание высокоэкономичных энергоблоков на сверхкритические параметры пара требует для изготое-ления труб поверхностей нагрева и паропроводов более жаростойких и жаропрочных материалов, чем стали перлитного класса. К таковым, в первую очередь, относятся хорошо освоенные промышленностью стали аустенитного класса. Однако при практическом применении труб из аустенитных сталей для паропроводов и поверхностей нагрева энергетики и металлурги столкнулись с существенными трудностями. [c.22]

Применением газовой защиты или флюсов. Удается при нагреве до Т = == 12004-1250° С получить качественное сварное соединение и удовлетворительную микроструктуру околошов-ной зоны. Защитная среда должна быть восстановительной. Жесткие пределы температурного режима сварки и необходимость применения защитной среды ограничивают применение этого способа. Сварка плавлением. Изделия, подлежащие сварке, плотно прилегают друг к другу отбортованными кромками 2, которые разогреваются и оплавляются с помощью индуктора /. выполненного по контуру свариваемых кромок (рис. 22). По всему периметру изделия создается ванна расплавленного металла, кристаллизация которой происходит без приложения давления Этот процесс применим для сварки изделий с толщиной стенки от 0,3 до 1,5 мм из малоуглеродистых сталей, сталей аустенитного класса, сплавов титана, а также комбинаций из разнородных металлов и сплавов. Частота тока источника питания выбрана 70 и 440 кГц. Скорость нагрева 250—8000 °С/с Во всех случаях рекомендуется применение защитных сред. Возможна сварка изделий цилиндрической, овальной и прямоугольной форм с максимальной длиной сварного шва 500 мм. Наиболее целесообразно применение процесса в случаях, когда в непосредственной близости от шва находятся элементы из нетеплостойких материалов, а также для массового, автоматизированного производства однотипных деталей. [c.38]

Флюс-паста состоит из сухой шихты и жидкой силикатной связки, которые поставляются потребителям раздельно в плотно закрытой пластмассовой, стеклянной или металлической таре. Флюс-пасту приготовляют перед ее применением путем тщательного перемешивания шихты и связки в отношении 1 1,5 до получения пастообразной массы. Перед перемешиванием шихту следует просушить в течение 2 ч при 80—100 °С и дать ей остыть вместе с печью. В настоящее время созданы флюс-пасты для сварки трубопроводов из низкоуглеродистых сталей и коррозионностойких сталей аустенитного класса. Флюс-паста подностью заменяет аргор и не требует специальных устройств для его поддува с целью защиты корня шва при сварке трубопроводов из специальных сталей. [c.73]

Как следует из данных, приведенных в табл. 53, применение паро-газовой установки позволяет получить экономию в расходе сталей аустенитного класса свыше 50% по сравнению с блочной паротурбинной установкой. [c.125]

Образцы вырезают ножовкой или на токарном, фрезерном, строгальном станках. От металлов и сплавов, обладающих высокой твердостью и плохой обрабатываемостью (закаленные стали, белые чугуиы, стали аустенитного класса и др.), образцы вырезают на тех же станках с применением режущего ии-2 19 [c.19]

Большинство указанных выше требований и наиболее важные из них легче всего удовлетворить путем применения сталей аустенитного класса. Как известно, аустенитная сталь по сравнению со сталью других классов менее склонна к образованию окалины, обладает наибольшей коррозиоустойчивостью, отличается большим ударным сопротивлением при обычной и высокой температуре и меньше теряет свое сопротивление с повышением температуры по сравнению со сталями всех остальных классов. [c.84]

Многолетний опыт применения нержавеющих хромоникелевых сталей аустенитного класса, содержащих 18% Сг, 9% N1 и 0,1% С показал, что наиболее эффективным методом борьбы с межкристаллитной коррозией является введение в такую сталь добавок титана или ниобия, образующих устойчивые карбиды. Сталь 1Х18Н9Т практически не подвержена межкристаллитной коррозии. Минимальное содержание титана в стали как карбидообразующего элемента должно удовлетворять соотношению %Т1 5(%С—0,03). Стабилизирующими свойствами обладает также ниобий. По этой причине стали 1Х18Н9Т и Х18Н12М2Т не склонны к межкристаллитной коррозии в отличие от других нержавеющих сталей, не содержащих титана или ниобия [31]. [c.82]

Широкое применение сталей аустенитного класса марок Х18Н10Т и Х17Н13М2Т и других подобного типа, в том числе с низким содержанием углерода ( 0,03%), обусловлено их достаточно высокой технологичностью, удовлетворительной свариваемостью и высокой коррозионной стойкостью в большинстве агрессивных сред (см. Приложение). [c.137]

Х14Н14В2М Сталь аустенитного класса, сваривается удовлетворительно с применением электродов типа 18-8-2,5 Мо и ЦТ-1 хорошо наплавляется нихромами и стеллитом. Азотируется при температуре 570 — 580° С на глубину 0,25 — 0,35 мм. Аустенизация при 1170 — 1200° С придает стали повышенную жаропрочность [c.265]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...