Стали аустенитного класса перлитного класса

Прибором измеряют глубину обнаруженных трещин, затем производят вышлифовку двух трещин, соответствующих наименьшему и наибольшему показаниям прибора, строят опорную кривую по двум полученным значениям и по этой кривой определяют глубину остальных трещин. По мере накопления данных строят калибровочную кривую для данного класса стали и типа дефекта. На рис. 15 приведены такие кривые для сталей аустенитного и перлитного классов. [c.37]

Особенности метода выявляются дефекты типа трещин с раскрытием 5 мкм и более определяются условные размеры дефекта эквивалентная площадь ориентация дефекта в шве конфигурация дефекта число дефектов. Метод обеспечивает дистанционный контроль. Не гарантируется выявление одиночных пор и шлаковых включений диаметром до 2 мм включительно дефектов в сварных швах соединений сталей аустенитного и перлитного классов с крупнозернистой структурой дефектов, расположенных в мертвой зоне вольфрамовых включений. Вид дефекта (трещина, непровар, пора, включение) не расшифровывается. При толщине шва от 3 до 10 мм включительно возможен контроль швов только с плавной формой усиления. [c.470]

Для работ в интервале 350—500°С оптимальными по свойствам являются сравнительно слаболегированные стали перлитного и ферритного классов 2. С повышением температуры до 500 — 650°С прочность сталей этого типа резко падает, уступая сталям аустенитного класса 5, а при 650—900°С стали аустенитного класса уступают первое место высоколегированным кобальтовым и никелевым сплавам 4. При температурах выше 900°С на первом месте сплавы тугоплавких металлов (молибдена, хрома и т. д.). [c.464]

Полученные результаты исследования показали, что при содержании хрома в перлитных сталях до 2,5% эквивалентная температура эксплуатации не превышает 550 °С, а для сталей аустенитного класса при содержании хрома более 16% температура эксплуатации труб будет достигать 630 °С. При больших содержаниях хрома в окалине эквивалентная температура эксплуатации превышает предельную для данной марки стали. [c.216]

Стали аустенитного класса. Сопряжения элементов из стали аустенитного класса с элементами из стали перлитного или мартенсито-ферритного [c.601]

Сварка делает возможным изготовление ротора из двух разнородных сталей горячие части ротора, расположенные на периферии, могут быть изготовлены из стали аустенитного класса, а центральная часть — из стали перлитного класса. Такой ротор показан на фиг. 66, е. Сварка в конструкции турбинных роторов может играть и вспомогательную роль. Так, ротор, показанный на фиг. 66, г, образован центральной цельнокованой частью с валом, на который насажены диски. Насадные диски передают крутящий момент ротору через сварные швы, соединяющие их с валом. Благодаря такой конструкции удается избегнуть концентрации напряжений, возникающей в случае передачи крутящего момента с помощью шпонок. Для повышения гибкости соединения на валу делается выточка. [c.115]

Направляющие лопатки набираются непосредственно в расточки цилиндра турбины, причем лопатки первых трех ступеней выполнены из стали аустенитного класса, а лопатки остальных ступеней — перлитные. Радиальные зазоры между рабочими лопатками и цилиндром турбины 2,5 мм. Жесткий ротор турбины высокого [c.68]

Направляющие лопатки турбины низкого давления набираются непосредственно в расточки цилиндра турбины. Первые два ряда направляющих лопаток выполнены из стали аустенитного класса, лопатки остальных ступеней — преимущественно перлитные, из 13%-ной хромистой нержавеющей стали. [c.68]

Определение структурных составляющих, степени однородности и величины зерна производится на травленых микрошлифах при увеличении в 100—1000 раз. Травитель подбирается в соответствии с классом стали. Для травления стали перлитного и ферритного классов пользуются 4—5%-ным раствором азотной кислоты в спирте для травления сталей аустенитного класса — реактивом [c.271]

Зависимость между скоростью ползучести и напряжением обычно изображают в логарифмических координатах [12]. Это прямая линия в тех границах скоростей ползучести, которые допускаются в деталях стационарных паровых турбин (рис. 197). Участок равномерной ползучести перлитных сталей можно наблюдать по истечении примерно 1000 ч, а сталей аустенитного класса — примерно после 2000 ч. При испытаниях на длительную прочность, предусматривающих разрушение [c.439]

На изделиях из стали аустенитного класса, а также в местах сопряжения элементов из стали аустенитного класса с элементами из стали перлитного или мартен-сито-ферритного классов обязательному просвечиванию подлежат [c.29]

Большинство конструкционных легированных сталей относится к перлитному классу, а в равновесном состоянии к группе доэвтектоидных. Высоколегированные стали, как правило, имеют специальное назначение (коррозионно-стойкие, жаропрочные, немагнитные и др.) и относятся к ферритному, мартенситному, аустенитному и смешанным структурным классам. [c.259]

Стали аустенитного класса. Для получения структуры аустенита эти стали должны содержать большое количество хрома, никеля и марганца. Для достижения высокой жаропрочности их дополнительно легируют Мо, W, V, Nb и В. Эти стали применяют для деталей, работающих при 500—750 G. Жаропрочность ау-. стенитных сталей выше, чем жаропрочность перлитных, мартенситных, мартенситно-ферритных и ферритных. [c.306]

Жаропрочные стали должны обладать высоким сопротивлением химической коррозии, но вместе с тем обеспечивать надежную работу под нагрузкой (т.е. иметь достаточно высокие пределы ползучести и длительной прочности) при температурах эксплуатации выше 400...450°С. Температурный уровень жаропрочности сплавов в первую очередь определяется прочностью межатомной связи, которая может быть оценена рядом физических констант, в том числе температурой плавления. Однако при данной температуре плавления жаропрочность сильно зависит от температуры рекристаллизации. В связи с этим стали аустенитного класса имеют более высокую жаропрочность по сравнению со сталями перлитного класса. [c.175]

Классификация легированных сталей по микроструктуре несколько условна. Характерные для какого-либо класса структуры получаются в результате различных режимов термической обработки. Стали ферритного, перлитного и мартенситного классов названы по микроструктурам, получаемым при охлаждении на воздухе — нормализации. Стали аустенитного класса получают характерную структуру аустенита после нагрева до температур около 1000—1100° С и резкого охлаждения — аустенизации. И, наконец, стали ледебуритного класса получают характерную микроструктуру с участками ледебурита в результате очень медленного охлаждения литых деталей — отжига. [c.164]

Стали аустенитного класса из-за повышенного количества никеля или марганца (обычно в сочетании с хромом) имеют интервал мартенситного превращения ниже 0°С и сохраняют аустенит при 20 - 25 °С (рис. 9.1, в). Распад аустенита в перлитной и промежуточной областях отсутствует. [c.239]

При изготовлении изделий, работающих в агрессивных средах (резервуары, газгольдеры), широко применяют коррозионно-стойкие стали аустенитного класса. Некоторые конструкции изготовляют из сталей перлитного класса, а швы выполняют аустенитными присадочными материалами. Сложность контроля подобных сварных соединений связана с большим уровнем помех (шумов), вызванных рассеянием ультразвука на структурных неоднородностях и зернах металла, размер которых соизмерим с длиной волны ультразвука ( 5). Сигналы, образовавшиеся в результате рассеяния и приходящие к приемнику в один и тот же момент времени, интерферируют (складываются). На некотором участке развертки помехи складываясь дают сигнал, значительно превосходящий средний уровень, а на другом, наоборот, суммарный сигнал мал. [c.13]

Так как обычные конструкционные стали имеют высокую прочность до 300° С, то при этих температурах нет надобности в применении высоколегированных сталей. Для работы в интервале температур 350—500° С применяют легированные стали перлитного и ферритного классов (рис. 150). Для более высоких температур используют стали аустенитного класса. При 700—900° О применяют сплавы на никелевой основе. При еще более высоких температурах используют сплавы на основе тугоплавких металлов — молибдена, хрома и др. Указанные пределы являются условными и выбор необходимых материалов решается в каждом случае конкретно. [c.256]

Строение околошовной зоны стали аустенитного класса проще, чем углеродистой или низколегированной перлитной стали. На участке, обозначенном на схеме цифрой 3, происходит нагрев от солидуса приблизительно до 1200° С, вызывающий рост зерна. Однако он протекает не очень интенсивно даже при сварке с очень высокой погонной энергией и [c.216]

Классификация легированных сталей по микроструктуре несколько условна. Характерные для конкретного класса структуры получаются в результате различных режимов термической обработки. Стали ферритного, перлитного и мартенситного классов названы по микроструктурам, получаемым при охлаждении на воздухе (нормализации). Стали аустенитного класса [c.65]

У отожженных перлитных сталей предел текучести ао,2 составляет, примерно, 50% от величины предела прочности при растяжении У сталей аустенитного класса, подвергшихся охлаждению в воде или на воздухе с температуры аустенитизации, отношение к составляет величину менее 40%. [c.48]

Промежуточное место по сопротивлению ползучести между высоколегированными сталями аустенитного класса и низколегированными сталями перлитного класса занимают современные жаропрочные модификации нержавеющих хромистых сталей мартенситного класса (на базе 12% хрома). Предельная температура их применения по сопротивляемости ползучести в условиях длительной службы соответствует 535—580°, в отдельных случаях поднимаясь еще выше (до 600°). [c.262]

Как показано выше, с увеличением суммарного натяга при протягивании происходит измельчение зерен и образование слоя текстуры. Анализ фотографий микроструктур втулок, протянутых с одинаковым натягом на де рмирующий элемент и до одних и тех же суммарных натягов, показывает, что чем пластичнее сталь, тем отчетливее видно образование текстуры и выше степень упрочнения. Для углеродистых сталей степень упрочнения и толщина упрочненного слоя будут выше при меньшем содержании в них углерода. Такая закономерность была уже отмечена Е. Г. Коноваловым и В. А. Сидоренко [43] при ротационной обработке сталей. Ими же было показано, что при достижении определенной степени деформации происходит разрушение металла без пластического течения, т. е. процесс упрочнения ограничен определенной максимально возможной для данного металла степенью упрочнения. Для углеродистых сталей и сталей перлитного класса такими степенями деформаций являются 40—45% и для сталей аустенитного класса — 60—70%. [c.37]

Содержание ферритной фазы в изделиях из сталей аустенитно-перлитн-ого класса, а также качество термической обработки проверяют ферритометром и электромагнитным твердомером. [c.336]

Большинство исследований влияния ввда напряженного состояния на закономерности ползучести выполнены на чистых металлах (алюминий, медь, свинец и др.). Из материалов энергетического машиностроения наиболее часто в качестве объекта исследования использовалась сталь аустенитного класса Х18Н10Т, иногда стали перлитного класса. [c.163]

Аналогичные сравнения данных чистого кручения с еоответ-ствующими результатами испытаний при совместном действии крутящего момента и растягивающей силы показали, что при кручении применение дополнительной растягивающей силы увеличивает угловую скорость ползучести. Результаты испытаний стали 15Х1М1Ф хорошо сочетаются с данными аналогичных исследований перлитной 0,5%-ной молибденовой стали [101], а также качественно совпадают с результатами испытаний стали аустенитного класса ЭИ-257 на первом участке затухающей скорости ползучести [103]. [c.164]

I неподвижные, могущие возникнуть ири Ma jbix радиальных зазорах. Рабочие и направляющие лопатки тур-пнны ВД и первой ступени турбины НД изготовлены из стали аустенитного класса и могут работать в зоне температур до 700° С. Остальные лопатки изготовлены из стали перлитного класса и работают при температуре не выше 500° С. [c.36]

Настоящие Правила распространяются на контроль сварных соединений трубных систем и трубопроводов из стали перлитного и мартенсито-феррит-ного классов, а также на контроль сварных соединений трубных систем поверхностей нагрева из стали аустенитного класса. [c.520]

Для изготовления паропроводов и труб пароперегревателей, работающих при высоких параметрах пара (24— 30 МПа и 600°С и более), применяют стали аустенитного класса с содержанием до 30% хрома и никеля, которые обладают повышенной жаропрочностью и жаростойкостью. Аустенитные стали стоят во много раз дороже перлитных, трудно обрабатываются и еще недостаточно изучены в зксилуа-тационных условиях. [c.142]

Сталь аустенитного класса (сопряжение элементов из стали аустенитного класса к элементам из стали перлитного или артенсатно-ферратного классов) [c.174]

Наиболее опасными дефектами в сварном соединении являются трещины (рис. 89). Появлению трещин в металле шва могут способствовать поры и неметаллические включения. Процесс разрушения начинается с образования зародышевой трещины, поэтому наличие в металле трещин является фактором, предрасполагающим к разрущению. Разрушение любого металла состоит из нескольких этапов — зарождение трещины, ее устойчивый рост и достижение критической длины, нестабильное развитие трещины. Существуют трещины двух типов — горячие и холодные. Стенки горячих трещин обычно сильно окислены, а у холодных — блестящие, чистые. Горячие трещины имеют межкристаллит-ное строение, в то время как холодные трещины, в основном, проходят через тело кристаллов. Горячие трещины обычно расположены в металле шва и могут образоваться в процессе кристаллизации металла под действием растягивающих напряжений, возникающих в процессе охлаждения сварного соединения. Холодные трещины чаще всего возникают в околошовной зоне, и реже в металле шва. В основном они образуются при сварке изделий из средне- и высоколегированных сталей перлитного и мартенситного классов. Но они могут появиться и в сварных соединениях из низколегированных сталей иерлитно-ферритного класса и высоколегированных сталей аустенитного класса. [c.237]

Сварка перлитных сталей с нержавеющими и жаропрочными аустенитными сталями. При сварке перлитных сталей с аустенитными необходимо использовать электродные материалы аустенитного класса с достаточным запасом аусте-нптностн наплавленного металла для предотвращения образования малонластичных участков с мартенситной структурой в корневых слоях и участках, примыкающих к перлитной стали. Рекомендации по выбору сварочных материалов в завнспмости от сочетання сталей и условий работы конструкции приведены в табл 7. [c.209]

Строение околошовной зоны стали аустенитного класса проще, чем углеродистой или низколегированной перлитной стали. На участке, обозначенном на схеме цифрой 3, происходит нагрев от солидуса приблизительно до 1200° С, вызывающий рост зерна. Однако процесс протекает не очень интенсивно даже при сварке с высокой погонной энергией и происходит за счет поглощения крупными зернами более мелких. В стали 08Х18Н10Т на участках, примыкающих непосредственно к зоне сплавления, возможно выпадение б-феррита. По границам жидкой и твердой фаз наблюдается интенсивная диффузия, приводящая к перемещению хрома, титана, ниобия, кремния и других ферритообразующих элементов. [c.123]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...