Стали аустенитные карбидным упрочнением

Аустенитные стали удобно различать по виду упрочнения, обеспечивающего после соответствующей термической обработки различный уровень механических свойств а) неупрочненные стали (а == 20-н25 кгс/мм ) б) стали с упрочненным твердым раствором 25- 30 кгс/мм ) в) стали с карбидным упрочнением (а = = 30 -г-60 кгс/мм ) г) стали с интерметаллидным упрочнением (о-г = 40- 80 кгс/мм ). [c.155]

В современной технике еще находят довольно широкое применение жаропрочные аустенитные стали с карбидным упрочнением. [c.8]

Для сварки некоторых жаропрочных аустенитных сталей с карбидным упрочнением в принципе возможно использование электродов с пластмассовым покрытием. Некоторое науглероживание шва может быть в ряде случаев допущено без ущерба для [c.300]

Аустенитные стали с карбидным упрочнением обычно содержат несколько карбидообразующих элементов W, Мо, Ti, Nb, V, а также В — для обеспечения наивысшей жаропрочности. Из-за высокого содержания ферритообразующих элементов содержание никеля повышают до 14%. Оптимальная структура получается после закалки от 1100 - 1150 °С и старения полученного аустенита при 700 - 800 °С для выделения карбидов. [c.503]

Аустенитные стали по способу упрочнения делят на три группы 1) твердые растворы, содержащие сравнительно мало легирующих элементов 2) твердые растворы с карбидным упрочнением. В этом случае упрочняющими фазами могут быть как первичные (Ti , V , Zr , Nb и др.), так и вторичные карбиды М С, М,Сз), [c.290]

Глубина наклепанного слоя, в котором заметано изменение твердости, при дробеструйной обработке сравнительно невелика и редко превышает 1 мм. Поверхностная твердость у среднеуглеродистых сталей повышается на 20—30%. у цементированных и инструментальных —на 10%. Наибольшее приращение твердости наблюдается у сталей аустенитного класса, когда наклеп -сопровождается распадом аустенита и образованием мелкодисперсных частиц карбидной фазы. Например, твердость стали Г-13 в результате интенсивного наклепа повышается с НВ 187 до НВ 460 при этом эффект упрочнения сохраняется при нагреве до 600° С. Глубина и степень наклепа, как и возникающие при этом остаточные напряжения сжатия, возрастают с увеличением скорости дроби v, угла встречи ее с обрабаты- [c.104]

Повышение Сто,2 аустенитных нержавеющих сталей достигается двумя путями дисперсионным твердением, когда в сталь вводят Ti и А1 или V и N, или выделением а - фазы из а - твёрдого раствора, которому сопутствует а уг превращение упрочнением в результате выделения дисперсных карбидов (карбидное упрочнение). [c.48]

Для достижения высокой жаропрочности аустенитные стали с карбидным и интерметаллидным упрочнением подвергают термической обработке, состоящей из двух последовательных операций, приведенных ниже. [c.307]

Для теплоустойчивых и жаропрочных сталей перлитного, бейнитного, мартенситного и аустенитного классов, а также для сплавов на никелевой основе в настоящее время находят основное применение карбидное и интерметаллидное упрочнения. При реализации эффекта карбидного упрочнения основными легирующими элементами являются в сталях с решеткой а — Fe хром, молибден, ванадий и иногда ниобий в аустенитных сталях — хром, молибден, титан и ниобий. Эффект карбидного упрочнения определяется стойкостью карбидов и наибольший при использовании карбидов типов Ti , Nb и V , в состав которых не входит основной элемент — железо. За счет карбидного упрочнения может быть сохранена удовлетворительная длительная жаропрочность сталей с решеткой а—Fe до 550—570° С, а аустенитных сталей до 650° С. В сплавах на никелевой основе карбидное упрочнение не используется ввиду его нестабильности при температурах выше 650° С. [c.32]

Название - Жаропрочная сталь аустенитного класса с карбидным упрочнением. [c.177]

Таким образом, жаропрочность аустенитных сталей может основываться на трех принципах 1) использование только повышенной жаропрочности высоколегированного аустенита 2) дополнительного карбидного упрочнения аустенитной основы 3) с ин- [c.261]

Аустенитные стали. Стали этой группы подразделяют на три подгруппы гомогенные аустенитные стали, стали с преимущественно карбидным упрочнением и стали с преимущественно интерметаллидным упрочнением (табл. 1.3.117). [c.276]

Для достижения высокой жаропрочности аустенитные стали с карбидным и интерметаллидным упрочнением подвергают закалке с 1050—1200 °С в воде, масле или на воздухе для растворения карбидных и интерметаллидных фаз в твердом растворе — аустените — и получения после охлаждения однородного высоколегированного твердого раствора и старению при 600—850 X для выделения дисперсных фаз из твердого раствора, упрочняющих сталь. [c.232]

Свариваемость жаропрочных сталей и сплавов тем труднее, чем сложнее их состав и чем более они жаропрочны. Гомогенные аустенитные стали на базе 7-твер-дого раствора, используемые главным образом как окалиностойкие, свариваются значительно лучше, чем жаропрочные стали и сплавы с карбидным или интерметаллидным упрочнением. [c.228]

Химический состав кобальтовых сплавов подобен таковому главного семейства нержавеющих сталей, а роль легирующих элементов, присутствующих в наибольшей и наименьшей концентрациях, по существу, идентична для всех сплавов этой аустенитной системы. Ключевым элементом является Сг, его вводят в количестве 20—30 % (по массе), чтобы сообщить сплаву необходимое сопротивление окислению и горячей коррозии, а также некоторую степень твердорастворного упрочнения. Если стремятся обеспечить упрочнение карбидными выделениями, образующимися по реакции старения, Сг также играет ведущую роль, участвуя в образовании целой серии карбидов с различным соотношением Сг/С. Поскольку в двойной системе Со-Сг примерно при 58% (ат.) Сг образуется стабильная o -фаза, высокого содержания Сг необходимо избегать. [c.175]

У — алюминиевые сплавы 2 — титановые сплавы 5 — ферритные сплавы с 1,25% Сг и 0,5% Мо 4 — аустенит ные Стали 5 — аустенитные стали с карбидным упрочнением 6 — аустенитные стали с интерметаллидным упрочнением 7 — деформированные никелевые жаропроч ные сплавы 8 литые никелевые жаропрочные сплавЛ 9 — молибденовые сплавы [c.201]

Сталь ЭИ481 широко применяют при изготовлении газотурбинных дисков разнообразного размера весом от 50 до 1000 кг, бандажных колец, соединяющих диски, экранов, лабиринтных уплотнений и крепежного материала [35, 36]. Она относится к дисперсионно-твердеющим аустенитным сталям с карбидным упрочнением, обладает высокими механическими свойствами при комнатных и высоких температурах (до 750° С). [c.165]

Известно, что в аустенитных сталях типа 18-8 молибден и вольфрам являются более слабыми карбидообразователями, чем хром или даже ванадий. Об этом можно судить по изменению температуры изобарного потенциала для различных карбидов (рис. 73, а). Это значит, что низкоуглеродистая аустенитная сталь, легированная молибденом и вольфрамом, в отличие от сталей, содержащих титан или ниобий, не может быть отнесена к числу жаропрочных сталей с карбидным упрочнением. Это означает, что сварочный термодеформационный цикл в хромоникелемолибденовой или хромоникелевольфрамовой аустенитной стали не вызывает столь же энергичного изменения состава карбидов. Он не вызывает, следовательно, и столь же заметного разупрочнения границ зерен в участке перегрева околошовной зоны. [c.183]

К жаропрочным относят стали аустеиитного класса на хромоникелевой и хромоникельмарганцевой основах с раз личным дополнительным легированием Условно эти стали подразделяют на три подгруппы гомогенные (однофазные) аустенитные стали, жаропрочность которых обеспечивается в основном легированностью твердого раствора, стали с карбидным упрочнением, стали с интерметаллидным упроч пением Такое разделение сделано по преимущественному типу упрочнения [c.292]

Состав некоторых аустенитных жаропрочных сталей, упрочняемых термической обработкой, приведен на табл. 9. Эта группа сталей часто делится на стали с карбидным упрочнением и с интер-металлндным упрочнением. [c.299]

Титан в жаропрочных сталях с карбидным упрочнением, вводимый в количестве до 0,5%, повышает длительную прочность [93]. При избытке титана против стехиометрического соотношения Т1С углерод оказывается полностью связанным в прочный карбид титана и сталь приобретает нечувствительность к межкристаллитной коррозии. В аустенитных сталях и сплавах с интерметаллоидным упрочнением титан совместно с алюминием оказывает сильное упрочняющее действие за счет образования дисперсной у -фазы типа К1з(А1, Т1). Титан обладает большим сродством к кислороду. Поэтому для его введения в шов требуется применять специальные металлургические меры против активного окисления. [c.94]

Аустенитные стали с карбидным упрочнением имеют рабочую температуру 650-750 °С при довольно высоких уровнях нахфяжений (табл. 1.3.118). наиболее часто их применяют в энергетическом машиностроении для изготовления дисков и лопаток турбин. [c.276]

При старении вьщеление упрочняющих карбидных (карбонитридных) фаз зависит от температуры при пониженных температурах старения (500-650 °С) образуются высоко дисперсные частицы фаз, сталь значительно упрочняется, но при этом снижается пластичность. При более высокой температуре (650-800 °С) происходит частичная коалесценция частиц фаз, уровень прочности несколько снижается, но возрастает пластичность стали и ее структура становится более устойчивой при эксплуатации. Поэтому для аустенитных сталей с карбидным упрочнением часто применяют режимы двойного (или ступенчатого) старения. Так, для стали 40Х12Н8Г8МФБ после низкотемпературного старения (660 °С, 16 ч) осуществляют высокотемпературное старение (800 °С, 16 ч). [c.276]

Однако большую часть жаропрочных сталей, работающих при повышенных температурах, составляют аустенитные стали на хромоникелевой и хромомарганцевой основах с различным дополнительным легированием. Эти стали подразделены на три подгруппы гомогенные (однофазные) аустенитные стали, жаропрочность которых обеспечивается в основном легиро-ванностью твердого раствора стали с карбидным упрочнением, стали с интерметаллидным упрочнением. [c.395]

Состав, режимы термической обработки, свойства аустенитных сталей регламентированы ГОСТ 5632—72. Общим признаком для всех этих сталей является сохранение в условиях службы устойчивой аустенитной структуры. В зависимости от химического состава аустенитные стали по структурному признаку могут быть разделены на группы гомогенные, с карбидным упрочнением и с карбидно-интерметал-лидным упрочнением. [c.423]

Аустенитные жаропрочные стали с карбидным и интерметаллидным упрочнением, как щ)авило, подвергают закалке с 1050—1200 С в воде, масле [c.174]

Несмотря на наличие ряда общих закономерностей, все же не следует полностью отождествлять процессы, обусловливающие появление склонности к ножевой коррозии или локальному разрушению. Довольно четкая картина сохраняется, на наш взгляд, только до тех пор, пока мы говорим об аустенитных сталях со сравнительно низким содержанием никеля и карбидным упрочнением, используемых в качестве коррозионно-стойких сталей. Вряд ли можно перенести все сказанное выше о перераспределении легирующих элементов между карбидной фазой и аустенитом на жаропрочные сложнолегированные стали, упрочняемые интер-188 [c.188]

К жаропрочным сталям относятся так называемые сильхромы—стали, легированные кремнием и хромом. Из них изготавливают клапаны автомобильных и авиационных двигателей (сильхром 40Х9С2). Наиболее жаропрочны ауетенитные стали, содержащие большие количества никеля, марганца, хрома и добавки молибдена, вольфрама, ванадия, ниобия, бора. Упрочнение аустенитных сталей достигается либо за счет карбидов, либо за счет промежуточных фаз. В сталях с карбидным уп- [c.186]

Аустенитные стали по способу упрочнекня делят на три группы 1) твердые растворы, содержащие сравнительно мало легирующих элементов 2) твердые растворы с карбидным упрочнением. В этом случае упрочняющими фазами могут быть как первичные (Т1С, УС, 1гС, К ЬС и др.), так и вторичные карбиды (МгзСе, М7С3, ЖеС). выделяющиеся из твердого раствора 3) твердые растворы с интерметаллидным упроч- [c.231]

Введение ниобия повышает жаропрочность стали за счет карбидного упрочнения (карбид ниобия ЫЬС относится к числу наиболее тугоплавких). Интерметаллидное упрочнение аустенитных сталей обеспечивается при введении до 3% титана. Образующийся при этом ин-терметаллид М1зТ1 значительно повышает жаропрочность стали. Повышают жаропрочность аустенитных сталей также углерод и азот [64, 101], [c.43]

Таким образом, при циклическом упруго-пластическом деформировании аустенитной стали Х18Н10Т развитие процессов деформационного старения зависит от условий нагружения (температура испытания, уровень нагрузки и форма цикла). При испытании в условиях интенсивного деформационного старения (650° С) процессы упрочнения и охрупчивания материала связаны с образованием карбидной фазы (в основном карбида МегзСб), при других температурах нагружения (например, 450° С) процессы упрочнения и изменения пластичности материала могут быть связаны с формированием блочной структуры. При этом карбидообразование протекает менее интенсивно и существенно зависит от формы цикла (причем в отличие от испытаний при 650° С при 450° С наблюдается в данной стали преимущественно карбид МеС). Развитие карбидообразования и формирования блочной структуры в зависимости от уровня нагрузки при 450° С, так же как и при 650° С, может приводить к возникновению хрупких состояний, и излом при этом носит хрупкий характер. В связи с изложенным, наблюдающееся изменение циклических характеристик (ширина петли гистерезиса, односторонне накапливаемая деформация, пре-де.л текучести и др.) при температуре 650° С может быть связано в основном с развитием деформационного старения (выпадением карбидных частиц), а при 450° С — с формированием блочной ( решетчатой ) структуры. [c.71]

Аустенитные жаропрочные стали и сплавы иногда делят на упрочняемые при помощи холодного или полугорячего наклепа и на дисперсионно-твердеющие. Последние, в свою очередь, подразделяются на сплавы с карбидным и интерметаллидным упрочнением. Строго разграничить эти две группы нельзя, так как при сложном легировании, когда в состав сплава вводится 3—8 и более легирующих элементов, упрочнение может осуществляться путем образования как карбидов, так и интер-металлидов. Кроме того, необходимо учитывать, что введение тугоплавких элементов (W, Мо, Nb) в твердый раствор само по себе, независимо от образования карбидов или интерметаллидов, повышает жаропрочность сплавов. [c.115]

Однако марганцевый аустенит характеризуется хладноломкостью (КСи 0,3 МДж/м ) при низких температурах (ниже -100 °С), в то время как никелевый аустенит вплоть до -196 °С сохраняет достаточно высокую ударную вязкость (КСи 3 МДж/м ). Такое различие свойств никелевого и марганцевого аустенитов обусловлено существенно меньщими значениями энергии дефектов упаковки в марганцевом аустените (ориентировочно 0,075—0,06 Дж/м в интервале от 0 до -196 °С) по сравнению с никелевым ( 0,15 Дж/м ). Таким образом, можно регулировать способность аустенита к упрочнению при пластической деформации, изменяя энергию дефектов упаковки в нем посредством рационального легирования никелем и марганцем аустенитных сталей и сплавов. В сплавах с ГЦК решеткой (в том числе и в аустенитных сталях) энергия дефектов упаковки оказывает более существенное влияние на упрочнение, чем рассмотренные раньше виды взаимодействия дислокаций с легирующими элементами. Так, легирующие элементы в стали, снижающие энергию дефекта упаковки, повышают температуру начала рекристаллизации и сужают интервал кристаллизации. Скорость установившейся ползучести ГЦК металлов уменьшается с уменьшением энергии дефектов упаковки. Дефекты упаковки являются центрами выделения когерентных фаз (карбидов, интерметаллидов и др.) в аустенитных сталях и сплавах с ГЦК решеткой. Так, в закаленных аустенитных сталях с 1% ниобия (12Х18Н10Б) или с 1% титана (12Х18Н10Т) при высокотемпературной (-700 °С) выдержке на дефектах упаковки выделяются когерентно связанные с матрицей кубические карбиды МЬС и Т1С. Мелкодисперсные карбидные частицы (размером до 10 нм) препятствуют движению дислокаций, а также способствуют их размножению, что в конечном итоге приводит к повышению прочности стали (рис. 7.3). В то же время коагуляция кубических карбидов (Т1С, ЦЬС), выделяющихся на дефектах упаковки, протекает более медленно, чем карбидов (в том числе и [c.149]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...