Феррито-аустенитные стали

Для ряда теплоустойчивых и жаропрочных сталей, в первую очередь для хромомолибденованадиевых перлитных и высокохромистых ферритных и феррито-аустенитных сталей, в результате проведения термической обработки возможен сдвиг порога хладноломкости в область положительных температур. В этом случае материал при комнатной температуре становится хрупким, оставаясь в то же время вязким при рабочей температуре. [c.23]

Различные структурные группы нержавеющих сталей склонны к охрупчиванию после нагрева при 700-800 °С и дальнейшей выдержки, однако особенно это касается феррито-аустенитных сталей, поскольку в таких условиях из а - фазы выделяется ст - фаза. [c.33]

Феррито-аустенитные стали [c.42]

На рис. 14 показано схематически изменение пластичности стали при высоких температурах в зависимости от соотношения в ней феррита и аустенита. Если преобладает а - фаза (феррито-аустенитные стали) или, наоборот, у - фаза (некоторые аустенитные хромоникелевые стали), то пластичность достаточно велика и горячая пластическая деформация не сопровождается образованием трещин, рванин, плен и других характерных дефектов металла. Схема не дает информации об изменениях в стали, которые могут происходить при колебаниях температуры. В частности, возможно количественное изменение в соотношении фаз. Тем не менее она позволяет установить температурно-деформационный режим пластического деформирования стали в сл) ае, когда известна температурная зависимость соотношения основных фаз. При определенном соотношении а - и у - фаз, когда количество той или другой из них превышает 20-25 % при температуре деформирования, пластичность стали уменьшается. Это может вызвать образование характерных дефектов стали, так как условия горячей пластической деформации весьма жестки. [c.43]

Охрупчивание двухфазных феррито - аустенитных сталей чаще всего объясняют образованием в области 450 - 500 °С мелкодисперсных интерметаллидных фаз, богатых Ti. Поэтому Ti рекомендуется исключать из состава сталей, так как этот металл повышает склонность к охрупчиванию и не увеличивает сопротивляемость сталей МКК. [c.44]

Рис. 28. Влияние ЮО-ч нагрева при температурах 900—1200° С на угол загиба %мм листа из феррито-аустенитной стали (/), ферритной с 1,2% Ti (2) и ферритной без титана (3). Содержание хрома в сталях — 25%

Помимо свойств известных хромистых сталей ферритного, полуферритного и мартенситного классов, а также аустенитных хромоникелевых сталей, в книге рассматриваются свойства двухфазных феррито-аустенитных сталей различных марок, имеющих по сравнению с аустенитными хромоникелевыми сталями более высокие прочностные свойства, повышенное сопротивление межкристаллитной коррозии и коррозии под напряжением. [c.5]

Феррито-аустенитные стали, в которых благодаря присутствию определенных количеств аустенитообразующих элементов создается достаточная устойчивость аустенита к превращению его в мартенсит при охлаждении до низких температур. Преобладающая фаза в сталях этого класса — феррит. При повышении температуры количество феррита увеличивается, а количество аусте- [c.8]

Выше были рассмотрены экспериментальные данные и закономерности, относящиеся к межкристаллитной коррозии аустенитных сталей. Однако их нельзя полностью распространить на коррозионностойкие сплавы, феррито-аустенитные стали и хромистые нержавеющие стали ферритного класса. Некоторые особенности развития склонности к МКК у этих материалов рассматриваются 44 [c.44]

Рассматривая склонность двухфазных феррито-аустенитных сталей к МКК, необходимо учитывать соотношение феррита и аустенита после нагрева до различных температур и быстрого последующего охлаждения, так как соотношение фаз, как установлено нами, оказывает существенное влияние на развитие склонности стали к межкристаллитной коррозии [39, 40]. [c.47]

Феррито-аустенитные стали в зависимости от количества образующейся при нагреве ферритной фазы могут вести себя по-разному. Чем выше температура нагрева, тем больше образуется ферритной фазы в стали и тем относительно большая вероятность появления у стали склонности к межкристаллитной коррозии в результате быстрого последующего охлаждения, как это наблюдается у ферритных сталей. [c.47]

Наиболее высокая склонность к межкристаллитной коррозии обнаруживается в том случае, когда сталь имеет структуру феррита. При обработке феррито-аустенитной стали, у которой соотношение феррита и аустенита изменяется с температурой, большое влияние на развитие склонности ее к МКК может оказывать также скорость охлаждения с высокой температурой нагрева до температуры, при которой уже не изменяется соотношение фаз а и у. [c.47]

Снижение коррозионной стойкости при двухфазной структуре 7 + а можно компенсировать повышенным (больше 17— 1 8%) содержанием хрома, как это будет показано далее на примере феррито-аустенитных сталей. [c.163]

ФЕРРИТО-АУСТЕНИТНЫЕ СТАЛИ [c.174]

Принципиальное отличие феррито-аустенитных сталей от указанных состоит в том, что благодаря несколько более высокому содержанию в них хрома аустенит становится устойчивым в отношении у— а -превращения при комнатной и более низких температурах, а также в том, что количество а-фазы в таких сталях велико. [c.174]

Схематически изменение пластичности стали при высоких температурах в зависимости от соотношения количеств аустенита и феррита в структуре показано на рис. 110 [123, 124]. Если значительно преобладает а-фаза при высоких температурах (феррито-аустенитные стали) или значительно преобладает у-фаза (ряд аустенитных хромоникелевых сталей), то пластичность достаточно высока и горячая пластическая деформация не сопровождается образованием трещин, рванин и плен. Приведенная схема, естественно, не учитывает изменений, возможных с понижением или повышением температуры стали, когда изменяется количественное соотношение фаз, но позволяет выбирать температурно - деформационный режим пластической деформации, если известна температурная зависимость соотношения фаз. При некотором соотношении фаз, когда количество а- или у-фазы при температуре деформации превышает 20—25%, пластичность стали уменьшается, что приводит к известным дефектам при жестких условиях горячей пластической деформации. [c.175]

Стабильность механических свойств двухфазных феррито-аустенитных сталей обеспечивается узкими пределами содержания основных элементов и их соотношением, которое определяет и соотношение феррита и аустенита в структуре. [c.177]

Для двухфазных сталей феррито-аустенитного класса, как было указано выше, характерно уменьшение количества аустенитной фазы и увеличение ферритной по мере повышения температуры нагрева, особенно при нагреве на 1100° С и выше. При нагреве феррито-аустенитных сталей до 700—900° С, если предварительная структура была неравновесной в отношении соотношения фаз, происходит обратное превращение части ферритной фазы в аустенит (у ), который по химическому составу несколько отличается [c.178]

При повышении температуры закалки феррито-аустенитных сталей количественное соотношение феррита и аустенита в их структуре изменяется, поэтому, естественно, процесс охрупчивания при отпуске стали развивается в различной степени. [c.180]

Причины охрупчивания двухфазных феррито-аустенитных сталей изучали многие исследователи и большая часть этих работ опубликована [131, 132 и др.]. Некоторые авторы объясняют охрупчивание образованием в области 450—500° С тонкодисперсных интерметаллидных фаз, богатых титаном, и указывают на необходимость исключения титана, поскольку он повышает склонность к охрупчиванию и не повышает ее сопротивление межкристаллитной коррозии [133]. [c.183]

Детали из нержавеющих аустенитных и феррито-аустенитных сталей, изготовляемых из сортового, профильного проката или поковок на заводах-потребителях подвергают специальной термической обработке, обеспечивающей высокую коррозионную стойкость, поскольку металлургические заводы поставляют металл в горячекатаном состоянии. [c.256]

Соотношение фаз во многом зависит от химического состава стали и отношения содержания ферритообразующих элементов к аустенитообразующим. Для определенной марки стали, химический состав которой регламентирован ГОСТом, возможно получение различного соотношения фаз. Поэтому уменьшение содержания аустенита в ферритных и феррито-аустенитных сталях с использованием выплавки заданной стали в суженных по сравнению с ГОСТом диапазонах по химическому составу (выплавке по суженному химическому составу) — одна из практических мер повышения пластичности. Для определения фазового состава по химическому составу стали (сплава) можно использовать диаграмму Шеффлера (рис. 270). Для расчета эквивалентов хрома (фер- [c.508]

Нержавеющие стали можно различать в зависимости от их структуры, например ферриткые, аустенитные и феррито-аустенитные стали. Структурные различия влекут за собой и разницу в коррозионных характеристиках, а также в свариваемости, способности к закалке и магнитных свойствах. Ферритные и феррито-аустенитные стали в отличие от аустенитных обладают магнитными свойствами. В табл. 6 имеется перечень некоторых нержавеющих алей, интересных с коррозионной точки зрения, а также их коррозионные характеристики. [c.109]

Двухфазная феррито - аустенитная сталь 0X2 Ш6Б, содержащая Nb, отличается от аналогичных сталей, легированных Ti, тем, что она обладает более высокой стойкостью к ножевой коррозии в 65 % - ном растворе HNO3 при повышенных температурах. [c.44]

Хромомарганцевая феррито - аустенитная сталь Х18Г8Н2Т достаточно стабильна и имеет удовлетворительную пластичность и малую склонность к охрупчиванию. [c.44]

Исследования крупньрх слитков аустенитной нержавеющей стали Х18Н10Т (массой до 40 т) и феррито-аусте-нитной стали Х21Н5Т массой 15,0 т показали, что макроструктура литого металла плотная [170—172]. Для аустенитной структуры характерна глубокая транскристаллизация, слиток феррито-аустенитной стали имеет у поверхности зону мелких кристаллов (до 50 мм) и затем крупнозернистую структуру, укрупняющуюся от периферии к оси. Более подробно вопросы качества слитков нержавеющих сталей рассмотрены в конце данного раздела. [c.230]

При нагреве феррито-аустенитной стали Х21Н5Т (ЭИ811) необходимо обеспечить снижение содержания -у-фазы, что достигается томлением слитков массой 2,8— [c.305]

Выбор аустенитных сталей для сварных высокотемпературных конструкций определяется условиями их изготовления и эксплуатации. Для изделий, работающих до 500° С, в которых данные стали применяются как нержавеющие (например, в атомных и химических установках, регенераторах газовых турбин и т. д.), ограничений в выборе состава нет. Наиболее целесообразным является для них использование стали марки Х18Н10Т. Изделия указанного типа термической обработке после сварки, как правило, не подвергаются. В целях уменьшения веса конструкции можно использовать для работы до 500° С и более прочные стали на базе 18-8, дополнительно легированные ванадием, азотом и другими элементами, а также феррито-аустенитные стали повышенной прочности. [c.216]

Следует отметить, что старение в сталях с фер-рито-аустенитной структурой протекает более неравномерно, преимущественно по границам зерен, чем в сталях с аустенито-мартенситной структурой со стареющиммартенситом, и поэтому сильное повышение механических свойств феррито-аустенитных сталей за счет старения сопровождается более резким падением пластичности чем у сталей второго [c.280]

Фельдгандлер Э. Г., Савкина Л. Влияние деформации и низкотемпературного старения на свойства аустенитных и феррито-аустенитных сталей/ Повышение характеристик качественных сталей за счет оптимизации легирования и структуры Сб. науч. тр. М. Металлургия, 1984. С. 37—40. [c.135]

Рис. 50. Влияние содержания никеля и 6-феррита на механичссйие свойства феррито-аустенитной стали с 22 % Сг (А. А. Бабаков, Э. Г. Фельдгандлер)

Выбор сварочных материалов для сваркп перлитных и мартенситных сталей с аустенитными и феррито-аустенитными сталями [c.210]

В работе [51] изучали склонность к коррозионному растрескиванию двухфазной феррито-аустенитной стали 0Х22Н5Т. Испытанию на коррозионное растрескивание подвергали опытнопромышленные н лабораторные плавки с иижиим и верхним содержанием хрома, никеля и титана, в пределах марочного состава. [c.55]

Двухфазная феррито-аустенитная сталь 0Х21Н6Б с ниобием, свойства которой приведены в табл. 56, отличается от аналогичной стали, содержапгей титан, тем, что первая обладает более высокой стойкостью к ножевой коррозии в 65%-ном растворе 182 [c.182]

Удовлетворительным сочетанием свойств отличается и хромомарганцевоникелевая феррито-аустенитная сталь Х18Г8Н2Т. Эта сталь достаточно стабильна и имеет удовлетворительные свойства пластичности и малую склонность к охрупчиванию [128, 180]. [c.187]

На рис. 119 показано влияние повышения содержания марганца в пределах 4—8% на механические свойства при статическом растяжении и ударную вязкость феррито-аустенитной стали типа 0Х18Г4- -8Н2Т в зависимости от температуры закалки. Приведенные данные показывают, в какой мере марганец и температура [c.187]

Механические свойства феррито-аустенитной стали 0Х18Г8Н2Т в зависимости от температуры испытания на растяжение приведены на рис. 122. [c.189]

А. А. Бабаков предложил в качестве заменителя хромоникелевых сталей типа 18-8 сталь марки ЭИ810 (Х20Н6СЗТ) с меньшим содержанием никеля и с присадкой 2,2—2,8"/о Si и титана. Эта сталь имеет повышенные механические свойства (табл. 28). Структура ее — феррито-аустенитная. Сталь несколько склонна к упрочнению за счег старения при 500—600 . Кроме того, она может упрочняться за счет наклепа при холодной прокатке (табл. 28). [c.1380]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...