Стали аустенитно-ферритного класса

Стали аустенитно ферритного класса [c.48]

Стали аустенитно-ферритного класса (I группа, коррозионно-стойкие) [c.289]

Сталь аустенитно-ферритного класса Трубы [c.290]

Стали аустенитно-ферритного класса [c.293]

Стали аустенитно-ферритного класса [c.410]

Стали аустенитно-ферритного класса (ГОСТ 5632-72) по сравнению с аустенитными характеризуются более высокой прочностью (в 1,5-2 раза), стойкостью к МКК и к растрескиванию в хлоридных и щелочных средах. [c.199]

Недостаток сталей аустенитно-ферритного класса — склонность к охрупчиванию в результате нагрева в интервале температур 400-750 °С, при которых их эксплуатация не рекомендуется. [c.503]

Стали аустенитно-ферритного класса, характеризующиеся высоким содержанием хрома (18-22 %) и пониженным (экономным) содержанием никеля (до 4-6 %, а в отдельных случаях до [c.503]

У сталей аустенитно-ферритного класса имеется ряд преимуществ по сравнению с аустенитными сталями более высокая (в 1,5-2 раза) прочность при удовлетворительной пластичности и сопротивляемости действию ударных нагрузок, большая стойкость против межкристаллитной коррозии и коррозионного растрескивания. [c.503]

Стали аустенитно-ферритного класса, характеризующиеся высоким содержанием хрома (18—22%) и пониженным (экономным) содержанием. никеля (до 4—6%, а в отдельных случаях до 2%), имеют двухфазную аустенитно-ферритную структуру. Дополнительные легирующие элементы — Мо, Си, Ti (Nb). Химический состав этих сталей таков, что соотношение аустенита и феррита после оптимальной термической обработки составляет примерно 1 1. [c.238]

При микроисследовании сварных соединений, выполненных газовой сваркой, на элементах из стали перлитного класса не допускается наличие в металле шва околошовной зоны зерна первого балла стандартной шкалы (ГОСТ 5639—82) (см. гл. 1) и участков с мартенситной структурой. При микроисследовании сварных соединений на элементах из стали аустенитного класса не допускается наличие в основном металле шва околошовной зоны зерна крупнее первого балла стандартной шкалы. Структура металла шва и зоны термического влияния должна быть аустенитной с незначительным количеством карбидов, равномерно распределенных по сечению шва. Распределение феррита в сварных соединениях из стали аустенитно-ферритного класса также должно быть равномерным. [c.168]

Таким образом, результаты исследований позволяют отметить следующее. Согласно дифференцированной оценке последствий кремневосстановительного процесса при наплавке-сварке стали аустенитно-ферритного класса стойкость наплавленного металла к образованию горячих трещин, а также характеристики механических свойств, в том числе пластичность и ударная вязкость, зависят преимущественно от общего содержания кислорода, если общая концентрация кремния в наплавленном металле не превышает 1 %. Установлены допустимые пределы прироста кремния в наплавленном металле (Д [Si] < 0,5 %) и соответствующее ему общее содержание кислорода ([О] < 0,055) при наплавке-сварке под плавлеными флюсами, содержащими кремнезем. Наплавленный металл с большим содержанием кислорода имеет пониженную стойкость к образованию горячих трещин. [c.234]

Нержавеющая сталь аустенитно-ферритного класса [c.354]

ХРОМОНИКЕЛЕВЫЕ СТАЛИ АУСТЕНИТНО-ФЕРРИТНОГО КЛАССА [c.1377]

Влияние кислорода на свойства металла шва при сварке коррозионно-стойких сталей. Повышенная концентрация кислорода в металле швов, выполненных на высоколегированных сталях аустенитно-ферритного класса, приводит к резкому [c.67]

К сожалению, автор не располагает данными о совместном влиянии кислорода, серы и фосфора на свойства металла швов выполненных на сталях аустенитно-ферритного класса. Это задача будущих исследований. Однако исходя из теоретических предпосылок, можно полагать, что эквивалент, по-видимому,, может быть с успехом использован и для оценки загрязненности названных швов. [c.90]

Рациональные композиции флюсов для сварки хромонике-.левых сталей аустенитно-ферритного класса. Большинство требований, предъявляемых к флюсам для сварки углеродистых и низколегированных сталей, остаются актуальными и для. флюсов для сварки высоколегированных сталей. Дополнительно к названным флюсам предъявляются требования пониженной химической активности по отнощению к свариваемому металлу. [c.114]

При сварке и наплавке сталей аустенитно-ферритного класса наплавляемый металл может обладать различной стойкостью против образования горячих трещин, несмотря на использование флюсов, казалось бы относящихся к одной группе. Некоторые исследователи это явление объясняют тем, что восстановление кремния и марганца обычно идет за счет окисления хрома из сварочной ванны и в результате этого уменьшается содержание хрома. Уменьшение же содержания хрома в свою очередь приводит к снижению количества феррита в металле шва, а следовательно, к повышению склонности шва к образованию горячих трещин. [c.116]

Флюсы ФЦЛ-1 и ФЦЛ-2 разработаны К. В. Любавским специально для сварки высоколегированных сталей аустенитно-ферритного класса. Флюс ФЦЛ-2 с некоторым приближением можно отнести к системе СаО — MgO — ЗЮг (рис. 88) (63]. Он имеет температуру плавления около 1400° С. Вследствие наличия в нем окиси алюминия, а также фтористого кальция его температура плавления ниже указанной. Анализ, проведенный в работе (41], показал, что окись алюминия в данном случае мало сказывается на температуре плавления флюса. Большую, роль, по-видимому, играет фторид кальция. [c.140]

Вызывающая образование рванины пониженная пластичность металла при температурах горячей деформации может быть связана с технологией выплавки, при которой возникают легкоплавкие или стекловидные прослойки. Низкая пластичность может быть также связана с двухфазной структурой стали аустенитно-ферритного класса. [c.267]

Медь в хромоникелевых сталях аустенитно-ферритного класса является одним из активных легирующих элементов, непосредственно упрочняющих а- и у-твердые растворы при вьщелении из них в виде субмикроскопических равномерно распределенных по телу зерна частичек соединений. [c.250]

Хромоникелевые нержавеющие стали аустенитно-ферритного класса по прочности превосходят чисто ауетенитную сталь, отличаются нестабильностью свойств и обладают склонностью к охрупчиванию при 400—600 °С (табл. 8.24, 8.25 ГОСТ 5632-72 и ГОСТ 5949-75). [c.290]

Стали аустенитно-ферритного класса содержат 18—22 % Сг, 2—6 % N1 и некоторое количество Мо и Т1 (08Х22Н6Т, 08X21Н6М2Т и др.). Аустенитно-ферритные стали по сравнению с аустенитными обладают более высокой прочностью (см. табл. 10) при удовлетворительной пластичности и лучшей сопротивляемостью интеркристаллитной коррозии и коррозионному растрескиванию. При нагреве до 400—750 °С стали охрупчиваются. [c.297]

Исследования проводились на стали марки ЭИ8П, на которой пленка образуется в заводских /словиях травления. Сталь ЭИ8П относится к сталям аустенитно-ферритного класса. [c.72]

По данным лабораторных исследований и производственных испытаний проведена сравнительная оценка устойчивости к коррозионному растрескиванию и шттинговой коррозии нержавеющих сталей аустенитного класса 18-10 и 448 и сталей аустенитно-ферритного класса ЭП-53 и ЭП-54 в 25-70% роданидсодержащих средах при темперазурах 30-125°С. [c.131]

Стали аустенитно-ферритного класса (ЭП-53, ЭП-54. т.д.) рассматриваются в настоящее время как самостоятельная группа материалов, обладающих рядом преимуществ по сравнению с аустенитны1чт сталями - более высокой прочностью (в 1,5-2 раза), большей стойкостью против МКК и КР. [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...