Стали аустенитного высокохромистые

К межкристаллитной коррозии склонны высоколегированные стали всех классов, имеющие высокое содержание хрома, вследствие выпадения под действием нагрева карбидов хрома по границам зерен, обеднения границ зерен хромом и из-за этого пониженной стойкости границ против коррозии. Опасность межкристаллитной коррозии возникает при нагреве хромоникелевых сталей аустенитного и аустенитно-ферритного классов до температур 500—850°С, при нагреве высокохромистых сталей мартенситного, мартенситно-ферритного и ферритного классов до температур свыше 950°С. [c.126]

АНАЛИЗ ХАРАКТЕРА ТЕРМИЧЕСКОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ ПЛАЗМЕННОЙ СТРУИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ИСТОЧНИКОВ ПЛАЗМЫ НА ВЫСОКОХРОМИСТЫЕ СТАЛИ АУСТЕНИТНОГО И МАРТЕНСИТНОГО КЛАССОВ [c.101]

К первой группе относятся сталь малоуглеродистая, высокохромистая и хромоникелевая - со стабильной ферритной или аустенитной структурой. [c.354]

Стали аустенитного класса с легированными или высокохромистыми сталями [c.240]

Примечания 1. Указанные марки высоколегированных покрытий электродов предназначены для приварки креплений к трубам из высоколегированных хромоникелевых и высокохромистых сталей аустенитного и мартенситного классов. [c.287]

Магнитные методы контроля могут применяться только для намагничивающихся сталей, к которым относятся углеродистые, низко- и среднелегированные, а также высокохромистые стали. Аустенитные стали и сплавы на никелевой основе, относящиеся к немагнитным материалам, этим методам контроля не поддаются. [c.391]

В комбинированных сварных конструкциях из разнородных сталей высокотемпературных установок находят применение стали разного уровня жаропрочности. По сочетанию свариваемых сталей они могут быть разделены на конструкции из сталей одного структурного класса, но разного легирования (конструкционные с теплоустойчивыми сталями, аустенитные стали разного уровня жаропрочности) и конструкции из сталей разного структурного класса, среди которых наиболее распространены соединения перлитных сталей с аустенитными и мартенситными или ферритными высокохромистыми сталями. Основные типы подобных конструкций, условия их сварки и требования к их работоспособности изложены в монографии автора [29]. [c.251]

Рекомендации по сварочным материалам и предельным температурам эксплуатации для сварных узлов из разнородных сталей энергетических установок приведены в табл. 29 и 30. Для сталей разного легирования, но одного структурного класса обычно рекомендуются электродные материалы для менее легированной стали. Этот же принцип соблюдается и для сварных соединений перлитных сталей с высокохромистыми. Для сварки перлитных сталей с аустенитными рекомендуются уже электродные материалы аустенитного класса, причем для работы при температурах выше 400—450" С наиболее предпочтительными являются электроды на никелевой основе. [c.259]

В качестве жаростойких сталей аустенитного класса главным образом применяют стали на хромоникелевой основе Эти стали не имеют больших преимуществ по жаростойкости перед высокохромистыми сталями ферритного класса, но выгодно отличаются от них по уровню механических свойств, в том числе жаропрочных, технологичности (способности к глубокой вытяжке, штамповке, свариваемости), они также менее склонны к охрупчиванию после длительных выдержек при высоких температурах [c.349]

Эти явления могут происходить порознь или вместе. Меж-кристаллитной коррозии подвержены многие сплавы, в том числе высоколегированные хромоникелевые аустенитные, высокохромистые ферритные стали, алюминиевые, титановые и медные сплавы. [c.50]

При сварке ферритных и полуферритных высокохромистых сталей аустенитными присадочными материалами получаются более работоспособные сварные соединения, чем при сварке ферритных сталей присадочными материалами с составом, аналогичным составу свариваемой стали. При сварке ферритных сталей в ЗТВ происходит существенное снижение вязкости металла в связи с сильным ростом зерна. Наличие аустенитного металла шва с высокой вязкостью и низким пределом текучести облегчает условия работы зоны выросшего зерна в сварном соединении ферритной стали. [c.287]

Рассматриваемые диффузионные прослойки возникают не только при контакте углеродистая сталь—аустенитный шов, но и при контакте материалов различного легирования. Как показано на фиг. 79, а, диффузионные прослойки наблюдаются и в зоне сплавления углеродистой стали с низколегированной перлитной сталью, содержащей хром, молибден и ванадий. Они получают также значительное развитие в зоне сплавления углеродистой или низколегированной перлитной стали с высокохромистым мартен-ситно-ферритным или ферритным швом (фиг. 79,6). [c.152]

Наличие титана и ниобия в высоколегированных хромоникелевых сталях аустенитного класса и в высокохромистых сталях ферритного класса делает их стойкими к меж-кристаллитной коррозии. [c.583]

Основное различие в распределении полей остаточных напряжений в соединениях однородных и разнородных сталей разных структурных классов возникает при термической обработке или высокотемпературной эксплуатации (рис. 32.10, г, ). На стадии нагрева и выдержки при максимальной температуре обоих типов соединений остаточные напряжения снимаются за счет прохождения процесса релаксации, при последующем охлаждении однородных соединений условий для возникновения поля собственных напряжений нет, поэтому термическая обработка является эффективным способом их снятия. В отличие от этого при охлаждении соединений из сталей разных структурных классов в них возникают новые внутренние напряжения, условно называемые напряжениями отпуска, обусловленные разностью характеристик термического расширения свариваемых сталей. В соединениях аустенитной стали с перлитной охлаждение после нагрева вызывает в аустенитной стали появление остаточных напряжений растяжения, а в перлитной — уравновешивающих их напряжений сжатия. В сварных соединениях перлитной стали с высокохромистой наоборот в перлитной стали возникают напряжения растяжения, а в высокохромистой сжатия. Аналогичные закономерности распределения остаточных напряжений сохраняются в биметаллических изделиях, выполненных наплавкой, взрывом и другими способами, например, вибрационной обработкой. [c.434]

Данный раздел распространяется на расчет низкотемпературных и высокотемпературных трубопроводов АЭС. К классу низкотемпературных трубопроводов относятся трубопроводы из углеродистых, легированных, кремнемарганцовистых и высокохромистых сталей, из сталей аустенитного класса, жаропрочных хромомолибденованадиевых сталей, железоникелевых сплавов и циркониевых сплавов с расчетной температурой не более Т,. К классу высокотемпературных трубопроводов относятся трубопроводы с более высокой расчетной температурой, превышающей температуру Г, (п. 3.2 Норм). [c.375]

Отпуск сварных конструкций из разнородных сталей одного структурного класса, так же как и из стали одного легирования, приводит к снятию сварочных напряжений. Если свариваются стали разного структурного класса, то после отпуска в изделии неизбежно появление нового поля остаточных напряжений, обусловленного разностью термического расширения свариваемых элементов. Например, в сварных соединениях аустенитной стали с перлитной сталью охлаждение после отпуска вызывает в аустенитной части сваренной конструкции появление напряжений растяжения, а в перлитной — уравновешивающих их напряжений сжатия. В сварных соединениях перлитной стали с высокохромистой — наоборот. [c.132]

Аустенитно-ферритные жаростойкие стали. В связи с легированием высокохромистых сталей различными элементами (а также аустенитообразующими элементами типа N1) значительное применение получили многие аустенитно-ферритные стали. [c.209]

Аустенитно-ферритные стали обладают большей жаропрочностью по сравнению с высокохромистыми сталями. Основным требованием к этим сталям является стабильность их строения. Изменение свойств некоторых аустенитно-ферритных сталей при обычной температуре в зависимости от их структуры представлено на рис. 13.8, а длительной прочности при 600° С — на рис. 13.9. [c.209]

Коррозионные свойства хромистых сталей во многом зависят от содержания в них углерода. При увеличении содержания углерода до 0,3-0,4 % в сталях с 13-15%-ным содержанием хрома наблюдается резкое понижение коррозионных свойств. Следует иметь в виду, что высокохромистые стапи после закалки имеют более высокую коррозионную устойчивость, чем в отожженном состоянии. Никель сам по себе легко активируется ионами хлора, однако введение его в сплав железо-хром резко повышает сопротивление сплава активирующему действию хлоридов благодаря приданию стали аустенитной структуры, обладающей повышенной стойкостью в растворах хлоридов, т.е< стойкостью к точечной коррозии. Наиболее устойчиво сохраняется в растворах хлоридов пассивное состояние стали с полностью аустенитной структурой. Молибден и кремний препятствуют активированию нержавеющих сталей ионами хлора. [c.72]

Высоколегированные стали. К ним относятся стали с суммарным содержанием легирующих элементов более 10%. Высоколегированные стали могут быть ферритного, аустенитного и мартенситного классов, а также переходных классов аустенитно-ферритного, аустенитно-мартенситного и мартенситно-ферритного. По основному легирующему элементу принято делить указанные стали на высокохромистые, хромоникелевые, хромо-никелемарганцевые и др. [c.509]

Характеристики групп стали следующие I — теплостойкие хромистые, хромокремнистые и хромокремнемолибденовые стали перлитного класса (Сг 8 81 N1 Мо) II — коррозионно-стойкие высокохромистые стали ферритного и полуферритного классов (Сг 13) III коррозионно-стойкие — кислотоупорные и жаропрочные стали аустенитного класса п переходного аустенитно-мартенситного класса (Сг 18, N1 > 9) IV — жаропрочные и окалиностойкие хромоникелевые и хромоникелемарганцовистые сложнолегированные стали аустенитного класса (Сг > 18 N1 >10 Мп > 10 81 Мо) V — жаропрочные деформируемые сплавы на никелевой основе VI жаропрочные литейные сплавы на никелевой основе VII — сплавы на титановой основе. [c.479]

При сварке металл подвергается весьма быстрому нагреву до высоких температур и последующему ускоренному охлаждению, в связи с чем около сварного шва наблюдаются сильный рост зерна, грубая видманштетова структура, подкалка, возникновение больших внутренних напряжений и т. д. Кроме того, возникает затруднение, связанное с защитой металла шва от окисления и очищения его от неметаллических включений. Однофазная сталь — малоуглеродистая высокохромистая (ферритная), хромоникс-левая (аустенитная) — склонна к сильному росту зерна в зонах термического влияния около шва. Этот рост особенно значителен при сварке холоднодеформи-рованного металла (рекристаллизация). Для уменьшения склонности к росту зерна в свариваемую сталь вводятся добавки ниобия, титана или тантала. [c.103]

Для удобства рассмотрения свойств жаропрочные и жаростойкие стали и сплавы разделяют в порядке возрастания жаропрочности на следующие основные группы 1) хромокремнистые и хромокремнемолибденовые стали (сильхромы) мартенситного класса 2) высокохромистые стали мартенсито-ферритного, аус-тенито-ферритного и ферритного классов 3) хромоникелевые и хромомарганцовистые стали аустенитного класса 4) сплавы на железоникелевой и никелевой основах. Химический состав и некоторые свойства типовых современных сталей и сплавов в соответствии с ГОСТ 5632—61 приведены в табл. 7—9. [c.27]

Прн сварке перлитных сталей с высокохромистыми ферритными пли феррнт-но-аустенитныл и сталями (с содержанием 17—28% хрома) применение электродных материалов перлитного класса нежелательно ввиду чрезмерного легирования переходных участков шва и опасности образования вследствие этого холодных трещин. Наиболее целесообразным является использование в данном случае электродов ферритио-аустенитного класса, обеспечивающих достаточную стабильность свойств тва ири наличии значительного перемешивания с перлитной сталью. Может быть допущено также применение аустенитных электродов, однако при этом необходимо учитывать структурную неоднородность соединения. [c.209]

При низких температурах у сталей аустенитного класса повышаются пределы прочности, текучести и усталости, возрастает твердость, несколько снижается пластичность. Ударная вязкость хромоникелевых сталей при снижении температуры почти не меняется, а у хромистых и марганцовистых сталей уменьшается. Высокохромистые стали, несмотря на малую пластичность и незначительную сопротивляемость динамическим нагрузкам при низких температурах, все-таки применяют для изготовления деталей машин и приборов, предназначенных для работы при температурах до 77 К. Из этих сталей изготовляют детали, работающие на сжатие, и избегают применять их для изготовления деталей, которые могут подвергаться ударному изгибу или кручению. Так, сталь 20X13 применяют для изготовления клапанов поршневых насосов и арматуры, а также ненагруженных осей расходомеров сжиженных газов с температурой кипения до 77 К включительно, сталь 30X13 — для изготовления выпускного клапана воздушного поршневого детандера. Из стали 12X17 изготовляют шарики и обоймы подшип- [c.23]

Хромистые стали с содержанием хрома 17% и выше относятся к ферритному классу нержавеющих сталей. Однако образование однофазной ферритной структуры в стали зависит от содержания углерода. При содержании углерода до 0,15% сталь имеет однофазное строение, при содержании свыше 0,15% —двухфазное (феррито-мартенситное). Высокохромистые стали с содержанием 17% хрома обладают более высокой коррозионной устойчивостью, чем 12%-ные хромистые стали, особенно против воздействия азотной кислоты и ряда других сред. Эти стали применяются для изготовления химической аппаратуры (абсорбционные башни, теплообменники, баки для хранения, цистерны для транспортировки азотной кислоты и т. д.), в производстве резины, нефти, в пищевой промышленности, изготовлении насосов, болтов, гаек н других деталей машин. Они могут быть использованы так же, как и автоматная сталь, при введении в их состав в небольших количествах серы или селена. Рассматриваемые стали обладают устойчивостью против окисления до температуры 870°, хорошо полируются и обладают небольшой склонностью к наклепу по сравнению с нержавеющими сталями аустенитного класса. В тонких сечениях эти стали легко свариваются, но при изготовлении массивных сварных конструкций они склонны к сильному росту зерна при температурах выше 980°, и поэтому ихприменение ограничено. Сварку этих сталей рекомендуется производить после предварительного подогрева до температуры около 200°, так как при этой температуре стали приобретают некоторую вязкость. Для снятия напряжений эти стали после сварки следует отжигать при температуре 760°. При нагреве выше 980° в этих сталях наблюдается интенсивный рост зерна. [c.219]

При сварке кислотостойких и жаропрочных высокохромистых ферритных сталей (группа VIII) с аустенитными (группы XI - XIII) принципиально возможно применение как аустенитных, аустенитно-ферритных, так и высокохромистых электродов, поскольку при перемешивании в ванне указанных сталей с электродным металлом при доле его участия до 40 % металл шва сохраняет такую же структуру, как и у наплавленного указанными электродами. В сл ае температур эксплуатации >500 °С предпочтительны высокохромистые электроды. При эксплуатации в условиях тер-моциклирования необходимо сваривать указанные сочетания сталей аустенитными электродами на никелевой основе, поскольку их коэффициент линейного расширения близок с высокохромистой сталью. Для удовлетворения требований жаростойкости шва следует применять электроды с высоким содержанием хрома (25...27 %) и никеля (12...14 %), что позволяет их эксплуатировать при 1000 °С. [c.184]

Хотя для ряда узлов турбин рабочие условия позволяют использовать в качестве нержавеющих высокохромистые стали, им часто предпочитают более дорогие, но зато хорошо свариваемые аустенитные стали типа 12Х18Н10Т. Это относится, например, к регенераторам газовых турбин, эксплуатирующимся при температурах до 450—550 °С. Трудности введения подогрева при сварке и практическая невозможность проведения термообработки таких крупногабаритных и сложных конструкций исключают применение для них высокохромистых сталей. Зачастую также внутренние экраны газовых турбин предпочитают сваривать из технологичных аустенитных сталей взамен высокохромистых. [c.277]

Использование технологии сварки плавлением неаустенитных сталей аустенитными швами непрерывно расширяется. В некоторых случаях такая технология является наиболее удобной, а в некоторых практически незаменимой. Особенно удобна технология сварки аустенитными электродами неаустенитных сталей при монтажных работах и ремонте крупных аппаратов, где трудно осуществить термическую обработку сварных соединений после сварки неаустенитными электродами, дающими металл шва, по составу близкий к свариваемой стали. Но даже при сварке не в процессе монтажа, а в цехе использование технологии с образованием аустенитных швов на неаустенитных сталях имеет преимущества перед технологией с образованием сварного соединения со швами, по составу близкими к свариваемой стали. Например, при сварке высокохромистых коррозионно-стойких и жаростойких сталей использование присадочных материалов, дающих высокохромистый металл шва, нерационально из-за его низкой технологической прочности и высокой хрупкости. При сварке среднеуглеродистых низко- и среднелегированных сталей, термически обработанных на высокую прочность (ЗОХГСА, ЗОХГСНА и др.), использование среднеуглеродистых легированных присадочных материалов связано с опасностью получения в шве трещин, не говоря уже о том, что и технология сварки в этом случае осложняется необходимостью подогрева, замедленного охлаждения после сварки и термической обработкой сварных соединений. [c.308]

Для сварки высокохромистых сталей как коррозконно-стой-ких, так и жаропрочных аустенитные присадочные материалы находят широкое применение. Аустенитные швы. полученные при сварке жаропрочных высокохромистых сталей типа 13Х1Ш2В2МФ, позволяют пе производить после сварки термическую обработку. Сварка коррозионно-стойких высокохромистых сталей аустенитными швами позволяет получить металл шва с высокой вязкостью, в то время как при использовании [c.311]

Хромоникелевые и высокохромистые стали, разрезающиеся кислородно-флюсовым способом, по разрезаемости можно разделить на две группы хромоникелевые стали (аустенитного класса), разрезаемые в холодном состоянии без последующей термической обработки, и высокохромистые стали (мартенсит-ного и ферритного классов), разрезаемые в нагретом (стали мартенситного класса) или в холодном состоянии с последующей термической обработкой (стали ферритного класса). [c.80]

Высокохромистые двухфазные аустенитно-ферритные стали обладают высокой коррозионной стойкостью, коррозионно-усталостной про шостью. хорошими механическими характеристиками. Благодаря высокой стойкости к коррозии под действием кавитации из этих сталей целесообразно изготовлять детали насосов высокой подачи для перекачки морской воды. Двухфазные аустенигно-ферритные нержавеющие стали находят широкое применение в химической и нефтехимической промышленности в качестве коррозионно-стойких конструкционных материалов. Стойкость к коррозии в морской воде этих сталей сравнима со стойкостью аустенитных сталей, т.е. достаточно высока, а сравнивае-мость и обрабатываемость лучше. [c.20]

Эллингер [78] рекомендует проводить анодное электролитическое травление образцов в 10%-ной щавелевой кислоте, чтобы обнаружить дисперсные карбиды, выделившиеся по границам зерен в высокохромистых аустенитных сталях. При этом в отожженной стали реактивом (10 мл HNO3 100 мл НС1 100 мл HjO [c.131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...