Спирали режимы

При обработке заготовок резанием на их поверхности возникают микронеровности. Шероховатость, измеренная в направлении движения подачи (поперечная шероховатость), обычно больше шероховатости, измеренной в направлении главного движения режущего инструмента (продольная шероховатость). На шероховатость обработанной поверхности влияет несколько факторов. Прежде всего она зависит от метода обработки. Каждому методу обработки свойствен определенный диапазон высоты микронеровностей, форма и схема расположения штрихов от режущего ннструмента на обрабатываемой поверхности, определяемые кинематикой движения инструмента относительно заготовки (параллельные, кругообразные, пересекающиеся, по спирали). Режимы резания влияют на шероховатость обрабатываемой поверхности. При скорости резания 20— [c.125]

Итак, при фрикционных колебаниях ползуна, взаимодей-ствующего с движущейся поверхностью, в зависимости от на чальных условий и параметров системы можно наблюдать три режима автоколебания, затухающие колебания и колебания а возрастаюш има амплитудами. На фазовой плоскости этим режимам соответствуют фазовые траектории в виде замкнутой траектории (см. рис. 62), спирали, накручивающейся на особую точку (см. рис. 65, а), и спирали, выходящей из особой точки (см. рис. 65,6). Фазовую траекторию при фрикционных авто колебаниях можно рассматривать как граничный или предель ный случай, соответствующий переходу от режима с затухаю щими амплитудами колебаний к режиму с возрастающими амч плитудами. [c.230]

Определение параметров РЦН безусловно зависит от правильного составления энергетического баланса машины. В ряде работ [2,13,48] предложены эмпирические и полуэмпирические выражения для расчета гидравлических, объемных и механических потерь энергии в РЦН. Они основываются на подтвержденной экспериментально гипотезе об автомодельности большинства режимов лопастных гидромашин, когда число Рейнольдса Ке существенно не влияет на структуру потока в проточной части и имеет место квадратичная зависимость изменения напора от расхода жидкости. К сожалению, вопрос определения взаимосвязи между различными составляющими энергетических потерь (особенно по всей ширине эксплуатационного диапазона с учетом конструктивных данных машины и свойств рабочей жидкости) остается открытым. Исследование РЦН будем проводить на примере ЦН магистральных нефтепроводов (% = 50 - 230), которые имеют спиральный отвод и лопасти, выполненные по логарифмической спирали. Экспериментальные заводские характеристики этих насосов и их конструктивные параметры приведены в [48,55,59]. [c.11]

Очевидно, что выходные параметры режима спирали в отводе РЦН являются входными для диффузора. Поэтому давление в его начале Рз, созданное силой, направление которой совпадает с осью У (рис.5.1), можно трактовать как результат вращения рабочего колеса с частотой сОр. Во вращающихся осях ё, q проекции вектора Р, на эти оси, как и d,q- [c.80]

При незатухающих колебаниях режимная точка вращалась бы вокруг окончательного режима II по какому-то контуру при затухающих колебаниях она приближается к II по спирали, обычно — лишь с одним большим отклонением вправо и вторым, меньшим — влево. [c.215]

В связи с затронутой проблемой уместно сказать о методике, принятой в ФРГ, которая отличается от рассмотренных. Образец изготовляется из проволоки диаметром 0,4 мм в виде спирали с регламентированными размерами. Спиральные образцы закрепляются горизонтально путем зажима выводных концов спирали в клеммах. В основу метода положено постоянство температуры образца. Вначале температура устанавливается с помощью оптического пирометра, а затем непрерывно контролируется фотоэлементом (допускается и периодический контроль температуры пирометром). Фотоэлемент пирометра измеряет интегральный световой поток, излучаемый не отдельным участком образца, а всей спиралью в целом. С точки зрения контроля температурного режима образца этот метод следует признать оптимальным. К сожалению, он имеет другой серьезный недостаток, состоящий в том, что геометрия спирали сильно изменяется в процессе испытания, отчего отдельные витки сближаются друг с другом и появляются значительные локальные перегревы. [c.30]

Внутри корпуса камеры, вокруг кварцевого чехла, установлена спираль из листовой нержавеющей стали с резиновой обкладкой, Спираль, состоящая из пяти оборотов, служит для создания турбулентного режима потока воды во время облучения, а также для очистки наружной поверхности кварцевого чехла от осадка. Верхняя обойма спирали соединена двумя штоками, выходящими наружу верхней крышки камеры через уплотнительные штуцеры с резиновыми кольцами. Концы выведенных штоков соединяются ручкой, позволяющей производить возвратно-поступательные движения спирали на величину, шага спирали. Эти движения перемещают спираль, резиновая обкладка которой очищает осадок, образующийся на наружной поверхности кварцевого чехла. [c.168]

Это уравнение справедливо в условиях теплового равновесия, когда температура блока равна температуре образца Тъ "= что достигается включением спирали 2. Поскольку Ть изменяется монотонно, в соответствии с режимом печи 4, то удобнее использовать в формуле выражение [c.51]

Как видно, работа спиральной фрезы выражается такой же формулой, какая нами была получена для прямозубой фрезы [формула (148)]. Разница заключается только в том, что в формулу (155) входит коэ-фициент, учитывающий влияние угла наклона спирали. Как было указано, в пределах углов от О до 65° этот коэфициент можно принять равным единице. Так как в практике обычно применяются фрезы с (ос бО , то можно сказать, что практически угол наклона спирали не оказывает влияния на работу фрезы. Иначе говоря, при одном и том же режиме резания и при одинаковых D w z работа спиральной фрезы за один оборот равна работе за один оборот прямозубой фрезы. [c.293]

Наибольшее распространение, в частности, при строительстве полиэтиленовых трубопроводов диаметром до 630 мм получила разновидность сварки с применением литых соединительных деталей в виде муфт, на внутренней поверхности которых размещен закладной металлический элемент в виде спирали. Подготовка труб и муфты к сварке предусматривает очистку свариваемых поверхностей, а также подгонку наружного диаметра трубы к внутреннему диаметру муфты, что исключает большие зазоры между соединяемыми поверхностями. Основными параметрами режима сварки являются электрическое напряжение U, подаваемое на спираль, и длительность t пропускания тока по спирали при заданном ПМ и известных параметрах ЗНЭ — удельном электрическом сопротивлении р и диаметре d проволоки, числе п витков спирали, диаметре D и длине L спирали. [c.387]

Принцип дробления и завивания сливной стружки порогами аналогичен дроблению и завиванию канавками. В этом случае стружка, движущаяся по передней поверхности резца, встречает препятствие (порог) и отклоняется им на обрабатываемую деталь, заднюю грань резца и т. д. Упираясь в это новое препятствие, виток стружки отламывается. Если же порог расположен на передней грани резца таким образом, что образовавшийся виток стружки не встречает второго препятствия, то стружка сходит с резца в виде винтовой спирали. Соответствующими параметрами режущего инструмента, особенно углами Я и 7, а также расположением порога по отношению к главной режущей кромке и его размерам достигается устойчивое дробление или завивание ленточной стружки в определенном интервале режимов резания. [c.10]

Коэффициент режима работы вибропитателя Ro определяет скорость движения детали по лотку и максималь--ный угол подъема лотка (угол спирали). При значениях Ро=1 движение детали происходит без отрыва от лотка, при i o> I деталь отрывается от лотка. По данным Д. Д. Малкина [22], при / о 3,33 наступает режим непрерывного подбрасывания, а соприкосновение детали с лотком происходит в момент удара. Такой режим работы вибропитателя практически непригоден для ориентированной загрузки, так как движение детали неустойчивое и условие ориентации плохое. [c.287]

Центробежные насосы. Центробежные насосы ввиду нх конструктивной простоты и удобства эксплуатации имеют в настоящее время наибольшее распространение в установках тепло-газоснабжения и вентиляции. Обычный одноколесный центробежный насос (рис. 94) состоит из лопаточного колеса 1 и спирального кожуха 2. В некоторых конструкциях на выходе из колеса устанавливается направляющий аппарат 5. способствующий уменьшению гидравлических потерь на выходе с колеса в кожух. Следует отметить, что в современных конструкциях насосов направляющие аппараты применяются редко, так как они усложняют конструкцию и увеличивают ее габариты. Лопаточный направляющий аппарат, кроме того, суживает область режимов с высоким к. п. д. Кожух делается литой (обычно чугунный), причем но мере раскрытия спирали может возрастать и ширина его. Разъем делается по вертикальной или горизонтальной плоскости, т. е. в плоскости вращения колеса или в плоскости, нормальной к ней. Для уменьшения зазора 4 между всасывающим патрубком кожуха и коленом устраивается лабиринтное уплотнение или даже применяются сальники. Этим достигается уменьшение обратной циркуляции жидкости внутри насоса ( короткого замыкания ), понижающей к. п. д. насоса. Отверстие 5 в кожухе, чере которое пропускается вал колеса, также снабжается для герметизации сальником. [c.108]

Выпрямительный блок, состоящий из шести кремниевых вентилей, установленных на малогабаритных водоохлаждаемых радиаторах, питается от специального трехфазного трансформатора мощностью 90 ква. Каждый вентиль защищен от коммутационных перенапряжений R — С цепочкой. В качестве балластных сопротивлений применены водоохлаждаемые нихромовые спирали, позволяющие работать в длительном режиме. Управление аппаратом производится с дистанционного пульта. [c.5]

В конструкцию концевых фрез большие изменения внес наладчик-новатор В. Я. Карасев. В отличие от стандартизованных фрез во фрезах В. Я. Карасева (фиг. 199) сделан неравномерным окружной шаг (что уменьшает или вовсе исключает вибрации), увеличены высота зуба и радиус основания канавки и уменьшено число зубьев до 3—5 (что увеличивает объем канавки и делает зуб более прочным) и увеличен угол наклона спирали до 45° (что облегчает отвод стружки). Во избежание выкрашивания режущих кромок у торца зубьев фрезы затачивается ленточка шириной 1—3 мм под углом 13° к оси фрезы. Все это дает возможность вести обработку с повышенными элементами режима резания и повысить производительность труда на некоторых операциях в 2—3 раза. [c.329]

Подготовка образцов пластины маркируют и обезжиривают либо двух-трехкратной промывкой в бензине или уайт-спирите с последующей сушкой, либо обработкой в растворе моющего концентрата КМ-1 (25—30 г/л) с последующей промывкой горячей и холодной проточной водой и сушкой. Затем половину образцов подвергают травлению по любому из режимов, рекомендуемому в табл. 3 Приложения, с последующей промывкой и сушкой. [c.50]

Угол подъема спирали ш является одним из важнейших параметров фрез, определяющих плавность работы инструмента, шероховатость поверхности заготовки и режимы обработки. Установлено, что с увеличением угла ы работоспособность фрез увеличивается вплоть до о)ж60° (рис. 49). Однако получение больших углов подъема спирали сопряжено с технологическими трудностями. В связи с этим в ГОСТ 23247—78, ГОСТ 23248—78, ГОСТ 17025—71, ГОСТ 18372—73Е рекомендован угол (1)=40...45° для всех фрез или для фрез с крупным зубом для фрез с нормальным зубом а)=30... 35°. Фрезы диаметром меньше 10 мм с такими углами на обычном оборудовании получить трудно ввиду больших передаточных отношений гитары. Для таких размеров в ГОСТ 16225—81 даны следующие значения углов для фрез диаметром 1,5—5 мм со=20° диаметром 6—10 мм (о=30° диаметром свыше 10 мм =40°. [c.120]

Резец конструкции новатора т. Колесова В. А. Отличительной особенностью резца, созданного для работы с большими подачами, является наличие дополнительной режущей кромки с передним углом в плане Ф = 0 и длиной /кр= (1,14-1,2) s . Наличие этой кромки позволяет при значительном увеличении подачи получать чистоту обработки в пределах 5—6-го класса. Резец очень эффективен в своей области работы — при получистовой обработке деталей напроход при режимах резания (для стальных деталей) i=l,5—2,5лш s = 1,5- -3жж/об и=60—150 м/мин. При указанных условиях резец дает хорошую форму стружки, приближающую к оптимальной спирали с короткими отрезками с диаметром витка d=20 30 мм. Диаметр витка зависит главным образом от глубины резания 7 и скорости резания v и увеличивается при увеличении v и уменьшении t. Машинное время при обработке стальных деталей такими резцами может быть уменьшено почти в 10 раз. [c.30]

Перед началом сварки устанавливается такая температура сварочного газа, которая требуется для сварки данной пластмассы. Для сварки различных пластмасс требуется разная температура, и этот вопрос будет более подробно освещаться в следующих разделах. Опытные сварщики обычно регулируют температуру газовой струи, выходящей из наконечника сварочного аппарата, направляя ее в сторону ладони. Путем регулировки напряжения нагревающей спирали или интенсивности струи газа можно добиться требуемой температуры газовой струи в пределах рабочих режимов данного сварочного аппарата. В процессе сварки аппарат вертикально покачивается сварщиком для равномерного нагревания основания шва и сварочного прутка. При недогреве как основания шва, так и сварочного прутка получается ослабленный дефектный шов. На фиг. 6 показана зона нагрева при стыковой сварке. [c.20]

При закалке токами высокой частоты (ТВЧ) производится закалка только поверхности детали (рис. 197). При закалке деталь 1 помещается внутри медной спирали 2, по которой пропускается ток высокой частоты, в результате чего вокруг спирали создается переменное магнитное поле, В детали, находящейся в возникшем магнитном поле, образуются вихревые токи, располагающиеся только на поверхности обрабатываемой детали. Спирали, называемые индукторами, в зависимости от формы детали бывают различной конфигурации. В зависимости от принятого режима толщина закаливаемого слоя 3 может кол аться от сотых долей миллиметра до Го мм. [c.178]

Влияние режима резания на износостойкость цилиндрических твердосплавных фрез исследовалось при фрезеровании слоистых пластмасс перпендикулярно их слоям. Дисковое трехстороннее фрезерование осуществлялось параллельно слоям пластмассы. При этом геометрические параметры режущей части цилиндрической и дисковой фрез были постоянными главный задний угол а = 1в° передний угол у = 5° угол наклона (спирали) зуба ю = 0 вспомогательный задний угол О] = 4° и вспомогательный угол в плане ф] = 4°. Ножи фрез затачивались и доводились алмазным кругом. [c.93]

Реальная возможность существования спирального режима распространения хрупкой трещины в трубопроводе видна на фотографии хрупкого разрушения магистрального газопровода (фиг. 1), Правда на этой фотографии трещина бежит не по спирали, а по пилообразной кривой с закругленными зубцами. Но между зубцами пилы траектория близка к спиральной. Резкое изменение направления движения трещины в области зубца, по-видимому, объясняется тем, что асимметрия противодавленйя грунта на левую и правую крылья трещины становится значительной при приближении вершины трещины к концам горизонтального диаметра трубы. [c.346]

Для испытаний на изнашивание при трении о жестко закрепленные частицы абразива может быть рекомендовано йесколько типов установок 140, 197]. Общий вид одной из них, изготовленной в соответствии со схемой, описанной в [159], показан на фото 10. Основными узлами ее являются диск с наждачной бумагой, приводимый в движение двигателем, и ходовой винт с двумя держателями образцов. Во время испытаний образцы прижимаются к диску за счет веса держателей и гирь, закрепляемых на штоках. Относительно диска образцы совершают движение по спирали Архимеда. В поперечном направлении образцы перемещаются за счет вращения ходового винта. Смена направления перемещения осуществляется в автоматическом режиме с помощью конечных выключателей. Удобная конструкция держателей обеспечивает быструю установку и смену образцов. [c.116]

Возьмем для описания высокочастотной катушки в режиме излучения параллельный R, L, С-контур ударного возбуждения, настроенный на собственную частоту, которая определяет частоту возбуждения ультразвука в металле, с добротностью Q. В качестве индуктивности контура может служить плоская катушка в виде спирали Архимеда , бабочки или рамок. Если генератор посылает на контур мощность Р, индуктивность катушки в коитуре L (Q — его добротность, время нарастания и спада импульса от 0,1 до 0,9 в катушке Tr, Ыс — собственная частота контура), то пиковая амплитуда тока в контуре [2] [c.120]

Из формул (5) и (6) следует, что расход в турбинном режиме должен быть больше подачи в насосном. Проектируя спиральную камеру для ОРО агрегатов на насосную подачу, получают слишком большие скорости в ней при турбинном расходе, что влечет за собой уменьшение к. п. д. и быстроходности в этом режиме. При расчете спирали по турбинному режиму она получается слишком просторной для насосного. Это противоречие может быть разрешено с помощью устанавливаемого между камерой и колесом направляющего аппарата. При этом в насосном режиме работы такой аппарат (лопаточный отвод) должен выполнять функции согласования колеса со спиральным отводом, т. е. он должен обеспечивать уменьшение циркуляции скорости при переходе от колеса к спирали. Такой лопаточный отвод, спроектированный обычным в насосостроении канальным способом, приводит к значительному увеличению радиального габаритного размера спирали и всего агрегата. [c.287]

Теплоотдача в изогнутых трубах (колена, переходы, спирали). По опытам Иешке [56] при турбулентном режиме движения с воздухом до Re = 150000 [c.493]

Основной трудностью при суперфинише является подбор брусков и режима обработки, т. е. скорости или числа оборотов детали п , числа двойных ходов колебательного движения абразивов ngp, а также давления брусков. Увеличение при = onst замедляет съём металла. Это объясняется тем, что при большом угле а наклона спирали (см. фиг. 56) хода абразива гребешки удаляются быстрее, чем при малых величинах угла а. Однако высокую чистоту поверхности можно получить только при малом угле а, порядка [c.48]

Относительная жидкотекучесть чистых металлов определяется по длине заполнения ими спирали при определенном тепловом режиме. В табл. 3.1 приведены данные А. М. Королькова и Э. С. Канадер [45] о жидко-текучести некоторых металлов. [c.61]

Характеристики ЛБВ типа О. Наибольшие полосы усиливаемых частот до 2,5 октав — достигаются в ЛБВ с замедляющей системой в виде металлпч. спирали, закрепленной диэлектрич. оиорами, к-рые, однако, ухудшают теплоотвод от спирали, ограничивая выходную мощность сотнями Вт в непрерывном режиме работы. В ЛБВ с замедляющими системами типа цепочек связанных резонаторов полосы усиливаемых частот меньше ( 10%), но зато выходные мопщости достигают десятков кВт в непрерывном и единиц МВт в импульсном режимах работы. Типичные значения кпд 20 30%, для его увеличения снижают потенциал коллектора с целью торможения электронов и возврата части их энергии источнику (рекуиерация) используют также уменьшение фазовой скорости волны к концу замедляющей системы для обеспечения синхронизма с тормозящимися электронами, скачки фазы поля вдоль системы и др. приёмы. Коэф. усиления составляет G = =20 1й( выхМвх)=30—60 дБ(Лв х, вX— амплитуда сигнала на выходе и входе), причём для предотвращения самовозбуждения ЛБВ из-за отражений от концов замедляющей системы на одном или двух участках системы помещают поглотитель энергии СВЧ-колебаний. Маломощные ЛЕВ с выходной мощностью менее 2 Вт используют в качестве малошумящих входных усилителей с коэф. шума 4—20 дБ. [c.570]

Качество изготавливаемых спиралей зависит от правильного подбора режима работы спирализационных машин — натяжений вольфрамовой проволоки и керна, температуры подогрева вольфрамовой проволоки, частоты вращения шпинделя и угла наклона вольфрамовой проволоки к керну. Подбор режимов спирализации определяется конструкцией спирали, диаметрами и материалами нити и керна и типом оборудования. [c.283]

Уравнение справедливо в условиях теплового равновесия, когда температура блока (Ть) равна температуре образца (Г ) (при включении спирали 2). Поскольку Ть изменяется в соответствии с режимом печи 4, удобнее использовать выражение сПъ1йх + к Т —Ть)1с1х = = йТц1с1х. [c.277]

Наплавку валов осуществляли электродными проволоками диаметром 2 мм на оптимальных режимах по спирали малого шага 2-2,5 т/об с перетфытием валиков на половину их ширины. Глубина проплавления основного металла при этом составляла не более 0,5 мм. Шред нанесением второго слоя осуществляли зачистку наплавленной оверхвости металлической щеткой. [c.105]

В тепловых расчетах режимов терморезисторной сварки необходимо знать удельный тепловой поток q, создаваемый одной из сторон (внешней или внутренней) спирали и который можно вычислить по формуле [c.387]

Электрическая муфельная печь состоит из двух половин и в собранном виде имеет цилиндрическую форму (рис. 5-5). Нагревательным элементом служит нихромо-вая лента сечением 20x2,5 мм, которая в виде спирали укрепляется с внутренней стороны огнеупорного кирпича, которым выложен изнутри металлический корпус печи. Печь устанавливается на сварной стык трубы и подключается к сварочному трансформатору мощностью 30—70 ква. Ток нагревает нихромовую спираль, и выделяющаяся при этом теплота обеспечивает проведение всего цикла термической обработки сварного соединения по заданному режиму. Потребляемая мощность печи составляет 10—30 квт, рабочий ток 350—550 а при напряжении на клеммах нагревателя 30—45 в. В зависимости от диаметра нагреваемых труб используются пять типоразмеров печей (табл. 5-2,ц). [c.217]

С целью придания формоустойчивости и уменьшения возникающих при навивке напряжений спирали отжигают на керне протягиванием через водородную печь с температурой в зоне нагрева от 1 100 до 1 400° С со скоростью от 1,0 до 4,0 м1мин (режимы устанавливают в зависимости от диаметра проволок). После отжига спирали поступают на резку. [c.73]

Изготовленные спирали после их обезжиривания и очистки подвергаются формовочному отжигу на оправках вольфрамовые и молибденовые в водороде, нихро-мовые в вакууме. Режимы отжига для вольфрамовых спиралей, покрытьих сплавом серебра и платины, температура 850° С, выдержка 15 мин, молибденовых — температура 1000° С, выдержка также 15 мин, нихромовых — температура 750—800° С, выдержка 5—10 мин, вакуум— 3 10 мм рт. ст. [c.431]

Получение полуводного гипса с определенными свойствами обусловливается в основном режимом тепловой обработки. Введение в гипс добавок позволяет регулировать сроки схватывания и величину объемного расширения. Добавками, снижающими объемное расширение -полугидрата, являются портландцемент, а также известь и известь совместно с сульфитно-спир-товой бардой. Однако добавка сульфитно-спиртовой барды уменьшает прочность гипсовых отливок. Куйбышевский гипсовый комбинат для снижения объемного расширений гипса вводит 1% извести. , [c.103]

Для получения радиоактивного осадка использовали вольфрамовую проволоку диаметром 0,5 мм, из которой изготовляли один виток на стержне диаметром 4 мм. Этот виток и служил катодом при электролизе. Осаждение проводили при тех же режимах в течение получаса с таким расчетом, чтобы количество оса-иоденного железа по весу не превышало 35% веса спирали [21]. [c.229]

Для гащения колебаний в воздушном потоке высоких круглых газоотводящих труб диаметром О предложена намотка на трубу проволоки по спирали [44]. Экспериментальное исследование эффективности гашения колебаний круглых консольных цилиндрических и конических тел на различных режимах обтекания, характеризуемых числами Рейнольдса и Струхаля, а также выяснение роли толщины проволоки йп, угла намотки и других факторов дано в [44]. [c.81]

Если для режима с вихревой нитью создать асимметричные граничные условия, например сместить выходное отверстие, то нить деформируется и принимает форму винта, неподвижного в пространстве и времени. В зависимости от способа создания асимметрии наблюдались стационарные структуры в виде левого и прав010 винтов, двойной спирали и ви1гга со сменой винтовой симметрии (см. п. 7.5). [c.402]

Примечание. Эти режимы резания рассчитаны для котес с углом спирали [c.158]

Резец должен устойчиво образовы вать благоприятную форму стружки (в данном случае, оптималь-нуф — спиральную отрезками длиной 50—150 мм или хорошую — в виде непрерывной спирали) при возможно более широких колебаниях в качестве материала обрабатываемой детали и режимах резания. [c.28]

Проведенные авторами исследования по определению рациональных значений геометрических параметров режущей части цилиндрических твердосплавных фрез были выполнены на консольно-фрезерном станке мод. 6Н81 однозубой цилиндрической фрезой диаметром О = 225 мм, оснащенной сменным ножом из твердого сплава ВК4. Обрабатывались заготовки электротехнического гетинакса марки Г по ГОСТу 2718-54 размером 480 X 120 X 12 мм. Все опыты были проведены при попутном фрезеровании при постоянных V = 670 м мин = 0,317 мм1зуб t = 2 мм. В процессе стойкостных испытаний определялись оптимальные значения переднего и заднего углов, угла спирали зуба, упрочняющей фаски на передней поверхности и цилиндрической ленточки на задней поверхности зуба фрезы. Во время опытов производились наблюдения за изнашиванием инструмента, характером стружкообразования, качеством и микронеровностями обработанной поверхности. Продолжительность основных опытов была равна 200 мин, что соответствует при выбранном режиме резания износу задней поверхности ножа из твердого сплава ВК4 на величину кз = 0,12 0,14 мм, которая была принята критерием затупления. [c.87]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...