Угол скоса следа

Здесь Уо — индуктивная скорость, определяемая из импульсной теории, а kx = tg(x/2), где — угол скоса следа в центре диска. Если считать, что tgx = М-/ . то [c.142]

Задача 213 (рис. 173). Груз М весом Q поднимается при помош.и клиньев А и В, имеющих угол скоса а. Определить наименьшую силу Р, которую следует приложить к клину А при подъеме груза, если угол трения между клиньями равен фх, а угол трения между клином А и горизонтальной направляющей равен ф,. Трением [c.78]

Угол скоса потока за крылом определяется зависимостью (6.9) и в соответствии с ней возрастает при уменьшении удлинения Хкр = l/b v Физически это можно объяснить следующим образом. Скос потока обусловлен П-образной системой вихрей, индуцирующих в окружающей крыло среде некоторое поле скоростей, направленных вертикально, причем индукция вихрей быстро убывает с расстоянием (рис. 6.9). Рассмотрим средний скос потока вдоль некоторой линии а—а, лежащей за крылом в плоскости вихрей. [c.169]

В соответствии с (6.13) коэффициент индуктивного сопротивления уменьшается с уменьшением угла скоса потока. Такое влияние удлинения на индуктивное сопротивление можно объяснить следующим образом. С физической точки зрения возникновение индуктивного сопротивления обусловлено потерями части кинетической энергии движущегося крыла, затрачиваемой на образование вихрей, сходящих с его кромок. При этом чем больше удлинение, тем меньше суммарный средний угол скоса потока за крылом за счет меньшего индуцирующего влияния этих вихрей. Соответственно меньше доля кинетической энергии движущегося крыла, идущая на вихреобразование, что приводит к уменьшению индуктивного сопротивления. [c.169]

Удаление трещин воздушно-дуговой строжкой производят в следующей последовательности. По концам трещины производят засверловку сверлом диаметром 4—8 мм на глубину ее распространения. При неизвестной глубине трещины засверловку производят на глубине не более 50 % толщины стенки детали в данном месте. Удаление трещины начинают со строгания канавки вдоль ее. Затем справа и слева от первой канавки выполняют последующие постепенно расширяя и углубляя выборку до полного удаления трещины, имея в виду, что начало и конец выборки, образующейся при строжке, должны выходить на здоровый металл за ограничивающие трещину отверстия на 15—20 мм, а угол скоса кромок выборки должен быть не менее 10° (рис. 4.2). Зажигание дуги производят легким закорачиванием электрода иа металл детали после открытия воздушного канала. Строжку ведут на возможно короткой дуге [c.376]

При заказе бесшовных труб следует указать угол скоса кромок концов труб и ширину торцового кольца, необходимые для сварки труб. [c.16]

Обработку фасок следует производить специальными приспособлениями. Угол скоса фасок для вертикальных стыков (горизонтальные трубы) принимать 40—45 . Величину притупления принимать в размере 0,5—1 мм. Нельзя допускать срез кромки трубы на ус . Перед сваркой концы труб должны быть зачищены до металлического блеска на длину не менее 40 мм. [c.136]

Таким образом, опытами подтверждена целесообразность выбора следующих конструктивных элементов угол скоса фаски — минимальный, выбираемый из конструктивных и технологических соображений, радиус скругления входной кромки лопатки 3 мм, зазор между лопаткой и кольцами по условиям долговечности уплотнения 0,5—1 мм. [c.60]

Образование непроваров могут вызвать следующие причины загрязнение кромок или их неправильная подготовка, (например, уменьшенный угол скоса), низкая сила тока из-за повышенной скорости сварки, смещение внутреннего или наружного швов, блуждание дуги. Непровар между слоями шва получается в результате плохой очистки предыдущих слоев или при натекании металла под дугу [c.137]

Полученное распределение циркуляции называется эллиптическим. По только что доказанному при эллиптическом распределении циркуляции индуктивное сопротивление минимально. В связи с этим крыло с эллиптическим распределением циркуляции имеет в теории крыла принципиальное значение рассмотрим основные его свойства. Прежде всего из формул (89) и (90) сразу следует, что при эллиптическом распределении циркуляции индуктивная скорость и индуктивный угол (скос) одинаковы вдоль всего размаха. Действительно, подставляя в формулы (89) и (90) значения коэффициентов А [c.309]

На изображении звездочки следует указывать ширину основания зуба, ширину вершины зуба, угол скоса зуба, ширину венца [c.231]

Прежде всего из формул (106) и (107) сразу следует важное заключение при эллиптическом распределении циркуляции индуктивная скорость и индуктивный угол скос) одинаковы вдоль всего размаха. Действительно, подставляя в формулы (105) и (107) значения коэффициентов [c.461]

При сборке экранов следят за тем, чтобы трубы с изгибами, образующими отверстия в стенке для гарнитуры (для лазов, горелок, смотровых лючков, обдувочных аппаратов), устанавливались на своих местах и отверстия под гарнитуру располагались, как этого требует чертеж. Заблаговременно или в процессе сборки проверяют у каждой трубы перпендикулярность торца к оси, заданный угол скоса кромки, наличие притупления, контролируют, нет ли дефектов, ржавчины и загрязнений на фаске и рядом с ней на ширине 10—15 мм. [c.116]

Зазоры между свариваемыми листами должны быть минимальными, но достаточными для получения хорошего провара. Чрезмерных зазоров ие следует допускать. Угол скоса кромок не рекомендуется делать больше 60°. В тех случаях, когда по каким-либо причинам требуется увеличить. в ш.ве долю электродного металла, например для повышения пластичности металла шва, делают скос кромок под углом более 60°. При сварке толстых листов рекомендуется применять Х-образную. подготовку кромок. [c.131]

Расчетами установлено, что приведенным предельным значениям Гз а Ь соответствуют угловые скосы, угол которых составляет при Гз= 1,7В 71= 14 15° при гз== 1,30 71= 20- 21 Угловые скосы обычно делают на звездочках, предназначенных для работы с тяговыми, грузовыми и приводными цепями при скорости движения не более 3 м/с. Угловые скосы следует принимать в пределах 71= 10-ь20° в зависимости от назначения, точности монтажа с учетом возможных нарушений в процессе эксплуатации. Для худших условий следует принимать звездочки с большими угловыми скосами (71 > 15°). [c.164]

С-1 при толщине свариваемых элементов 6 мм. Несимметричные соединения типа С-4 и С-6 следует применять при сварке в неудобных пространственных положениях или труднодоступных местах. В стыковых, тавровых и угловых сварных соединениях с увеличенными номинальными зазорами в корне шва до 4 мм для снижения массы наплавляемого металла можно уменьшать угол скоса кромок на 3°. Величина нахлестки в нахлесточных сварных соединениях не должна составлять менее пяти толщин наиболее тонкого из свариваемых элементов. [c.138]

Зазоры между свариваемыми листами должны быть минимальными, но достаточными для получения хорошего провара. Чрезмерных зазоров не следует допускать. Угол скоса кромок не [c.114]

Причинами образования непроваров в корне шва (рис. 1.4,6) кроме указанных ранее могут быть недостаточный угол скоса кромок и большая величина их притупления недостаточный зазор между кромками свариваемых деталей большое сечение электрода или присадочной проволоки, укладываемой в разделку шва, что значительно затрудняет расплавление основного металла. Непровары между отдельными слоями (рис. 1.4, в) возникают по следующим причинам неполностью удален шлак, образовавшийся при наложении предыдущего валика, из-за трудности его удаления или небрежности сварщика недостаточная тепловая мощность (малый ток, излишне длинная или короткая дуга). [c.10]

Угол скоса и величину притупления кромки стыков свариваемых труб следует делать в соответствии с данными табл. 179. [c.295]

В последнем случае присадочный материал не применяется,. Стыковые соединения для ручной сварки вольфрамовым электродом толщиной свыще 3 мм следует собирать с предварительной разделкой кромок. Угол скоса кромок применяется равным 25—40°, а притупление — 0,5—1,5 мм. [c.121]

В зависимости от характера работ, для которых предназначен гайковерт, угол скоса а (фиг. 65) у кулачков муфты лежит в пределах от 13 до 30°. При легких работах угол а берут больше, чем при тяжелых. Во всех случаях не следует уменьшать угол ниже 13°, так как при меньших углах муфта может не развить необходимого осевого усилия, требуемого для ее расцепления. Кроме того, слишком малые углы скосов кулачков приводят к очень резким ударам, которые вредно отражаются на инструменте в цело . [c.135]

Иногда применяют одностороннюю или двустороннюю разделку только одной кромки (рис. 5-29). В этом случае сечение разделки уменьшается незначительно, так как угол скоса одной кромки практически равен углу раскрытия при симметричной разделке, а доступ к вершине шва и направление электрода по оси соединения значительно затруднены. Поэтому такой вид подготовки кромок следует рекомендовать только для специальных случаев, например при сварке швов в горизонтальном положении [c.193]

Из формул (121) следует, что с возрастанием размаха при заданной максимальной циркуляции индуктивная скорость и угол скоса стремятся к нулю, как это и должН Э быть при переходе к крылу бесконечного размаха. [c.396]

Непроваром вершины шва называется несплавление наплавленного металла с основным в вершине шва. Причины непровара вершины шва следующие недостаточная мощность горелки, большая скорость сварки, недостаточный угол скоса кромок, не позволяющий хорошо нагреть пламенем горелки вершину шва, плохая зачистка кромок под сварку. В месте непровара прочность шва резко снижается. Кроме того, в местах непровара возникают напряжения, которые еще больше снижают прочность шва. Непровар должен удаляться вырубкой дефектного места и заваркой его вновь. [c.183]

В целях нахождения коэффициента индуктивного сопротивления по формуле (6.4.3) следует найти средний угол скоса Еср=(1Д)Х [c.250]

Значения угла а следует выбирать меньше 70°, так как при этом еще возможен сдвиг шарика из впадины, тогда сила Q не будет превышать шестикратного значения замыкающей силы Р. Однако направляющие шарикового фиксатора необходимо устанавливать возможно ближе к фиксируемой детали, поэтому угол скоса впадины выполняют равным 30° или несколько меньше. [c.311]

Предыдущий анализ исследует влияние, оказываемое ограничением потока на крыло или систему крыльев, и дает поправки, которые нужно внести в значения угла атаки и коэфициента сопротивления, полученные в трубе. Влияние это сводится к отклонению потока на угол это отклонение увеличивается вблизи стабилизатора на добавочный угол Следовательно угол скоса Е и угол деградации стабилизатора будут в трубе меньше, чем в свободном потоку, и в них необходимо ввести следующие поправки [c.141]

Угол скоса потока е находится из условия равенства нулю коэффициента гоп(т.кр). Как следует из зависимости (6.1.24), в этом случае угол атаки оперения оп = а боп—8 = 0, т. е. [c.293]

При полете вперед набегающий поток уносит спиральные вихри, сходящие с концов лопастей, назад (вследствие наличия составляющей скорости ц,, параллельной диску) и вниз (вследствие наличия составляющей скорости X, нормальной к диску). Поэтому след состоит из вихревых нитей, которые сходят с каждой лопасти и имеют форму скошенных спиралей (рис. 4.6). Угол скоса следа х = ar tg( u ) можно надежно рассчитать по импульсной теории. Режимам малых ц (О < цДв < 1,5) приблизительно соответствует диапазон О < х < 60°. При вращении несущего винта положения лопастей относительно отдельных вихрей следа периодически изменяются, что вызывает сильные изменения поля индуктивных скоростей, в котором работают лопасти, а значит, и нагрузок лопастей. Таким образом, при полете вперед индуктивные скорости на самом деле распределены весьма неравномерно. Взаимодействие между лопастями и следом особенно сильное в тех частях диска, где вдоль радиуса лопасти скользит вихрь, сошедший с лопасти, идущей впереди. На определенных режимах полета, при которых след располагается близко к диску винта, вихри индуцируют очень большие нагрузки. [c.140]

Угол скоса следует брать на пуансоне или на матрице при 5 АО 3 мм, ф до 5°, а при 5>3 мм -р до 8°. При таких значениях Ян уменьшение усилия по сравнению с обычными пуансонами и матрицами составляет 40—60 /о. [c.64]

При использовании гипотезы стационарности следует иметь в виду, что она неприменима в тех случаях, когда для движения летательного аппарата характерно так называемое запаздывание потока. Это явление заключается в том, что при изменении по времени угла атаки поток, скошенный за крылом, достигает задних несущих (стабилизирующих) поверхностей не сразу, а с некоторым запаздыванием, равным А/ = (Хст—х р)1Уо (Хст. кр — соответственно расстояния между центрами тяжести площадей стабилизатора и крыла). В момент времени t, соответствующий неустано-вившемуся движению, угол скоса перед задней поверхностью будет таким, [c.16]

Форма сечения зависит от материала стенок. Так, если материалом стенки служит грунт, то следует применять трапецои-дальный Профиль с углом а, меньшим естественного угла скоса (фиг. 66,а). Естественный угол скоса для песка 22— 26°, для глины 45". [c.418]

Размеры бункера и шибера для захвата заготовок принимают следующими (рис. 30, б) угол скоса шибера = 50° ширина скошеиной стороны шибера a=(2,5-j-3)d толщина шибера (ножа) = 0,7d длина шибера L = (7-1-10) / угол наклона лотка (накопителя) а = 30° длина накопителя L = (8- -10) / ширина щели накопителя В = l,ld толщина щек накопителя t- = 0,5d. При / < 8 i ход шибера S = (Lg + L [c.279]

Операции по монтажному стыку основной балки потолочной части котла производительностью 640 tJh производятся следующим образом (рис. 3-7). Стык собирается с двусторонней разделкой кромок стерки и полок. Угол скоса кромок — 30 2,5°, притупление — 2 1 мм. Зазор между торцами полок составляет 10—12 мм, для стенки — от 3 мм по середине до 8 мм по краям, у полок (рис. 3-7,а). Необходимость в различии величины зазоров вызвана усадкой деталей при аварке. Для облегчения поперечной усадки стыков участки продольных швов, соединяющих полки со стенкой, в местах прилегания к монтажному стыку остаются незаваренными на длине по 500 мм с каждой стороны их сваривают в последнюю очередь. [c.65]

Следует отметить, что стойкость штампов может быть увеличена и за счет облегчения условий резания (обеспечения плавной работы пресса) и уменьшения потребного усилия при вырубке (пробивке). Это достигается скосом кромок матрицы или пуансона. Величину скоса Я обычно берут в пределах 1—3 , угол скоса ср = 2- -8°. Для материалов толщиной до 3 мм Н = Зч-28, ср = 5- 2° усилие резания при этом снижается на 45—30% по сравнению с вырубкой плоскими пуансонами. Для материалов толщиной свыше 3—4 мм Н = 2ч-18, ф = 8—5° усилие снижается на 65—50% [15 16]. Для получения плоских деталей при вырубке скосы делают на матрице, чтобы получить плоскую деталь при пробивке, наоборот, скосы делают на пуансоне. [c.21]

В. В. Голубева (1935), в которой делалась попытка учесть обтекание боковых кромок крыла с помощью представления о поперечной циркуляции . Создание точной нелинейной теории крыла конечного размаха связано с большими трудностями, которые обусловлены существенным влиянием вязкости и отрыва на этих режимах. Поэтому для приближенных расчетов нелинейных характеристик обычно используются полуэмпирические методы, критерием применимости которых является согласие с результатами испытаний в некотором диапазоне геометрических параметров, таких как форма крыла в плане, угол атаки и т, п, В работе Г, Ф, Бураго (1944) вихревая поверхность заменяется одним несущим вихрем и граничные условия удовлетворяются по хорде в среднем. Угол скоса свободных вихрей принимается равным половине угла атаки приводится приближенная формула для коэффициента подъемной силы, из которой следует его квадратичная зависимость от угла атаки для очень малых удлинений, Н, Н. Поляхов и А, И. Пастухов (1959) дали возможность оценить не только подъемную силу, но и момент. У них крыло заменяется системой П-образных вихрей, причем угол скоса свободных вихрей цринимается равным углу атаки. С, Д, Ермоленко (1960) принял углы скоса П-образных вихрей на концах прямоугольного крыла равными индуктивным углам скоса потока от присоединенных и свободных вихрей. Метод обобщается им на случай крыла малого удлинения вблизи земли, К. К. Федяевский (1949) разработал приближенную теорию крыльев малого удлинения прямоугольной и эллиптической формы в плане, которая позволяет оценить не только подъемную силу и продольный момент, но также приращение [c.96]

Применять преимущественно стыковые швы, которые являются менее жесткими. Угол скоса кромок и зазор между стыкуемыми кромками должны быть минимально возможными. В стыковых соединеииях деталей различной толщины следует скашивать кромку более толстого листа — это обеспечивает равномерный нагрев и провар стыкуемых кромок и равномерное распределение напряжений. [c.87]

Во избежание появления смещений скос при вырубке и пробивке следует делать двусторонним и симметричным. Угол скоса ф (см. рис. 64) принимают 2—8°. Скосы делают на пуансоне или на матрице в зависимости от вида разделительной операции. Држ вырубке с ос делают на щтрице,. а пуансон изготовляют плоским. Тогда вырубленная деталь получается плоской, а отход — изогнутым. При пробивке, наоборот, скос делают на пуансоне. [c.97]

Из всех видов ванной сварки наиболее эффективная полуавтоматическая сварка в медных формах. Она обеспечивает высокую производительность и хорошее качество сварки при диаметре стержней от 20 до 40 мм. На рис. 198, а и б показана разделка стыков горизонтальных стержней. Зазор 1х устанавливается от 12 до 20 мм и 1-2 — от 5 до 12 мм. Угол скоса Р = 10—15°. На рис. 198, в показан внешний вид выполненного стыка размер I должен быть не более 1,5 с1. На рис. 198, г, д, е показана подготовка кромок вертикальных стержней. Размеры должны быть выдержаны в следующих пределах 5 0,15 /д = 5—15 мм 4 = 8—20 мм р1 = = 40—50° Рз = 20—25° р- = 10—15° усиление у выполнен-яого шва (рис. 198, дас) /( < 25 мм. [c.293]

Из рис. 111.51 следует, что о 1тимальный угол скоса У-образного выступа составляет 45°. В этом случае обеспечивается наибольшая прочн(с ь сварно о соединен я, поскольку в его образовании участву ет наибольшее количе тво материала. [c.132]

У1ЛЗ. Угол скоса потока за крылом определяется зависимостью (З.У1.7) и в соответствии с ней возрастает при уменьшении удлинения 1кр = / >ср. Физически это можно объяснить следующим образом. [c.537]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...