Параметры диффузора геометрические

Парадокс Эйлера — Даламбера 90 Параметры диффузора геометрические 292 [c.379]

На рис. 30 показано влияние степени расширения диффузора и угла его раскрытия на о фыв потока в нем. Область ниже кривой соответствует безотрывному течению. Если геометрические параметры диффузора попадают в зону над кривой, то реализуется отрывной характер течения. Хорошо видно резкое уменьшение предельной степени расширения с ростом угла ф и асимптотическое увеличение ее с уменьшением угла. При ф< 4 течение при любых степенях расширения становится [c.99]

Начало отрыва в диффузоре зависит как от его геометрических параметров, так и от чисел Рейнольдса Рсц == и Маха Мц = - Ш /а, а также [c.29]

Вторым характерным геометрическим параметром эжектора является степень расширения диффузора / = Р Рг — отношение площади сечения на выходе из диффузора к площади на входе в него. Если эжектор работает при заданном статическом давлении на выходе из диффузора, например при выхлопе в атмосферу или в резервуар с постоянным давлением газа, то степень расширения диффузора / существенно влияет на все параметры эжектора. С увеличением / в этом случае снижается статическое давление в камере смешения, растет скорость эжектирования и коэффициент эжекции при не очень значительном изменении полного давления смеси. Разумеется, эго справедливо лишь до того момента, когда в каком-либо сечении эжектора будет достигнута скорость звука. [c.504]

Приведенный в 3 метод расчета газового эжектора позволяет определить параметры эжектора — увеличителя тяги с учетом сжимаемости при больших отношениях давлений смешивающихся газов, больших скоростях и температурах в эжектирую-щей струе и тем самым уточнить полученные выше результаты. Расчет проводится для эжектора с заданными геометрическими размерами, т. е. параметрами а и /. Полное давление и температура эжектирующего газа р и Т для данного режима работы двигателя известны. Полное давление и температура торможения эжектируемого воздуха р и Т1 определяются по параметрам атмосферы Рв и и скорости полета с учетом потерь полного давления в воздухозаборнике. Далее, последовательно задаваясь различными значениями Я2, определяем параметры смеси газа и воздуха на выходе из диффузора. Реальным будет такой режим (такие значения коэффициента эжекции п и скорости истечения w ), при котором давление дозвукового потока в выходном сечении диффузора получается равным атмосферному давлению Ря. [c.561]

На рис. 9.33—9.37 приведены некоторые результаты испытания моделей эжекторных реактивных систем на установке с непосредственным измерением реактивной тяги. Из этих графиков видно, что эжектор действительно позволяет заметно увеличить реактивную тягу при работе на месте. В соответствии с данными теоретического анализа выигрыш в тяге оказывается главным образом функцией геометрических параметров эжектора а и /, причем если с уменьшением а (увеличением относительного диаметра камеры) выигрыш в тяге монотонно возрастает, то по величине / имеются оптимальные значения, зависящие от потерь в диффузоре. [c.562]

Реактивность определяется траверсированием потока при входе в РК с замерами параметров потока в 30 точках равномерно по окружности. Выходные сечения А к В имеют по 12 отборов для замера статического давления. Установкой центральной вставки 11 сопротивление диффузора 10 уравнивается с сопротивлением диффузора 7. На стенде испытаны несколько вариантов описанной модели при различных режимных и геометрических параметрах проточной части. [c.116]

Рассмотрим некоторые опытные данные, иллюстрирующие зависимости газодинамических характеристик от основных режимных параметров. Влияние начальной влажности и числа Рейнольдса на коэффициенты полных потерь оказывается существенным (рис. 7.5,6). Заметим, что рассматриваемые зависимости получены при фиксированных значениях р и Я1 (Mi) для геометрически подобных диффузоров, отличающихся линейными размерами (варьировался размер входного сечения диффузора). Варьирование числом Рейнольдса за счет плотности в двухфазных средах неосуществимо, так как при этом меняется самостоятельный параметрический критерий подобия р. Изменение Rei путем изменения скорости также нельзя осуществить, так как характеристика диффу- [c.237]

Рис. 1-52. Предельные кривые для определения геометрических параметров безотрывных плоских и конических диффузоров.

Для оценки геометрических параметров плоских и конических диффузоров, при которых возможно безотрывное течение и, следовательно, справедливы формулы (1-175), (1-176), на рис. 1-52 приведена экспериментальная зависимость, разделяющая зоны безотрывного и отрывного течения. [c.94]

Стремление хотя бы частично устранить упомянутые недостатки с сохранением преимуществ центробежного эффекта, привело к созданию диагонального компрессора. Здесь для уменьшения потерь на поворот потока в колесе и уменьшения лобовых габаритов ступени предусматривается скос рабочих лопаток и лопаток диффузора (рис. 6.10). В результате этого профиль меридионального сечения приобретает диагональную форму — диагональная ступень компрессора. Диагональные компрессоры по своим свойствам (но принципу работы и но параметрам) занимают промежуточное положение между центробежной и осевой ступенями. В колесе воздух сжимается как от центробежных сил, так и за счет уменьшения относительной скорости. Относительная скорость в канале между лопатками уменьшается из-за геометрического уширения канала. Это в свою очередь позволяет уменьшить диаметр колеса. [c.103]

Начало отрыва в диффузоре зависит как от его геометрических параметров, так и от [c.185]

При несимметричном распределении скоростей за различными фасонными частями, дроссельными устройствами и т. п. для практических расчетов можно частично пользоваться значениями приведенными на диаграммах 5-1 (п. 3) и 5-19 (п. 2). Данные по п, 3 диаграммы 5-1 получены на основании обработки результатов исследований конического диффузора, помещенного за отводами с различными геометрическими параметрами [5-180], а по п. 2 диаграммы 5-19—на основании исследований кольцевых диффузоров, впереди которых искусственно создавалось различное распределение скоростей с помощью специальных сеток [5-127]. [c.192]

На рис. 10.1 приведены некоторые схемы геометрических диффузоров и основные обозначения их геометрических параметров. Каждый диффузор характеризуется вполне определенным набором безразмерных величин. [c.267]

Для кольцевых диффузоров с прямолинейной осью (рис. 10.1,г) независимыми геометрическими параметрами являются относительная длина L/D p, относительная высота канала на входе Ti=t /D p и углы раскрытия внешнего (ai) и внутреннего (аг) обводов диффузора. Остальные [c.267]

В расчетах диффузоров часто используется КПД диффузора Т1д, определяемый отношением действительного увеличения давления в диффузоре к теоретически возможному повышению давления, т. е. т]д== /1ид- Коэффициент восстановления давления в идеальном диффузоре зависит только от геометрических параметров канала, так как внутренние потери отсутствуют и п= в.с [c.270]

Влияние угла раскрытия а. Угол -раскрытия плоского или конического диффузора а является основным геометрическим параметром, определяющим характер течения жидкости в рассматриваемом канале. [c.276]

Рис. 10.7. Зависимость, определяющая область геометрических параметров безотрывных конических диффузоров

Аэродинамические трубы с диаметром сопла 0,44 и 2,2 м имеют геометрически подобные устройства для демпфирования автоколебаний - кольцевой раструб перед входом в диффузор и три ряда отверстий в стенках диффузора при входе с общей площадью 30% от входной площади диффузора. Параметры этих устройств выбраны в соответствии с рекомендациями работы [9.1]. В трубе с диаметром сопла 0,15 м для подавления автоколебаний предназначен только кольцевой раструб. В трубе с диаметром сопла 1,2 м для подавления автоколебаний предусмотрены кольцевой раструб вокруг входа в диффузор и кольцевая щель при входе в диффузор с регулируемой шириной от нуля до 0,09 м, а в стенках диффузора расположены два ряда отверстий. [c.214]

Течение в плоском диффузоре зависит от двух геометрических параметров (выбраны угол раскрытия диффузора ф и степень расширения п) и от числа Рей- [c.98]

Для определения оптимальных геометрических размеров и аэродинамических параметров работы прямоточных пылеотделителей создана экспериментальная установка (рис. 2), состоящая из всасывающего газохода с кассетой протарированных на различные объемы газа диафрагм, вентилятора ВД-4 производительностью 1500—3000 м час, выхлопного диффузора, выравнивающего газохода, длина которого равна его 15 диаметрам, прямоточного аппарата и бункера со шлюзовым питателем пыли. Прямоточный пылеотделитель имел входной и направляющий конусы, лопаточную решетку, стеклянный цилиндрический корпус, отсасывающее кольцо, раскручивающую улитку и отсасывающий циклон диаметром 200 мм. Раскручивающая улитка с отсасывающим кольцом и циклоном была установлена на расстоянии шести диаметров от решетки. Отсасывающее кольцо составляло одно целое с центральным газоходом, имеющим свободное перемещение в осевом направлении. Это позволяло принимать любую заданную длину участка сепарации пыли, равную одному, двум, трем и четырем диаметрам пылеотделителя. Специальное дроссельное устройство центрального газохода обеспечивало регулировку заданного объема отсасываемого газа. В установке предусмотрены контрольные точки для замера статического и динамического пылеотделителя и отсасывающего циклона. Абсолютные значения тангенциальной, осевой, радиальной скоростей, статического давления и углов отклонения потока от осевого направления замерялись через штуцера в стеклянном корпусе аппарата на расстоянии одного, двух и четырех диаметров аппарата от решетки. В установке также предусмотрены контрольные точки для подачи в нее распыленной подкрашенной воды и дыма. [c.102]

Оптимум коэффициента восстановления давления при постоянной степени расширения диффузора является пологим в области установившегося течения [38], поэтому можно выбирать почти любую длину диффузора, при которой его геометрические параметры остаются ниже линии а — а. [c.191]

Анализ материалов испытаний эл екторов рассматриваемого типа показал, что неравномерность потока на входе в диффузор в зависимости от схемы, геометрических параметров и режима работы эжектора сильно изменяется, в связи с чем в широких пределах изменяется и коэффициент К. Даже при оптимальной длине камеры смешения величина /Сь по нашим опытам, может изменяться в пределах от 1,5—2,0 до 10. В связи с этим точность расчета потерь в диффузоре эжектора по изложенному выше методу очень невелика и на практике чаще всего пользуются экспериментальными зависимостями величины лч.зр от характерных параметров эжектора. Исключение составляют сверхзвуковые эжекторы, работающие при малых отношениях давлений высоконапорного и низконапорного газов, а также дозвуковые эжекторы, где эта методика может с успехом применяться. Эта методика может дать хорошие результаты и при расчете потерь в расширяющейся части сверхзвукового сопла при дозвуковом течении в нем (Я р<1), так как поток достаточно равномерен. [c.189]

На рис. 4.11 показан форм-параметр газоотводящего ствола, построенный с использованием полученного по экспериментальным данным значения Лэ=0,019. Следует отметить, что эффективность диффузора оказалась высокой (1 даф=0,65). Это может быть объяснено возможным отличием действительных геометрических характеристик диффузора от расчетных значений, а также тем, что значение числа Рейнольдса в натуре составляло Ре 1,3-10 что также способствовало росту эффективности диффузора. [c.76]

Для приближенной оценки гидравлического сопротивления диффузорных каналов сложной формы в ряде случаев используется понятие так называемого эквивалентного конического диффузора, у которого осевая длина, площади входного и выходного сечений равны соответствующим параметрам исходного диффузорного канала. Несмотря на очевидную приближенность такого приема, использование двух геометрических параметров эквивалентного диффузора (угла раскрытия и степени расширения) оказалось плодотворным и находит применение в инженерных расчетах и при анализе эффективности различных каналов. [c.803]

Значения Ллшах, Сд, ( U и (/о/ о)о т Для диффузоров круглого и прямоугольного сечений, а также для плоских диффузоров, полученные с помощью (5-13) и использования диаграмм 5-1—5-5, приведены в табл. 5-1 (см. стр. 209). Пределы геометрических параметров диффузоров даны в той же последовательности, как [c.195]

При некотором значении числа Рейнольдса, подсчитанному по входному сечению, его величина перестает влиять на значение коэффициента гидравлического сопротивления. На дервый план выходят геометрические параметры диффузора. [c.99]

Характер профиля скорости в диффузоре и длина его начального участка зависят не только от угла расширения, но и от ряда других факторов. В частности, сунтественное влияние на состояние потока в диффузоре оказывают режим течения (число Рейнольдса) и форма профиля скорости на входе в диффузор. В то же время входной профиль обусловлен формой и геометрическими параметрами предшествующих участков (прямых нро-ставок и фасонных частей, препятствий и др.). При увеличении числа Ре профиль скорости становится более пологим, а длина начального участка диффузора уменьшается (рис. 1.18). [c.26]

На рис. 2.24 показана схема конструкции вихревой трубы с дополнительным потоком, а на рис. 2.25-2.27 — результаты продувок в виде зависимостей безразмерной относительной эффективности 0 и адиабатного КПД процесса энергоразаеления от режимных и геометрических параметров. Для увеличения радиального градиента давления и повышения эффективности процесса энергоразделения дроссельное устройство было выполнено в виде щелевого диффузора. При прочих равных условиях определяет распределение давления внутри камеры энергоразделения. Опыты показали, что относительная величина этой щели, обеспечивающая максимальную холодопроизводительность вихревой трубы, близка к 0,01. Проверка этой рекомендации при различных давлениях подтвердила этот вывод. [c.85]

Большую роль в работе вихревой трубы с дополнительным потоком играет диффузор. Его влияние на степень расширения в вихре подробно исследовали А.П. Меркулов и Н.Д. Колышев [119] при изучении самовакуумирующихся вихревых труб. В вихревой трубе с дополнительным потоком некоторые из них подтвердились. Ими были даны рекомендации по оптимальным характерным геометрическим параметрам щелевого диффузора, позволяющим получить наибольшую степень расширения в вихре 7iJ при фиксированной степени расширения в вихревой трубе Пр а следовательно, и наибольшие эффекты охлаждения. В частности, радиус перехода от камеры энергоразделения к перед- [c.87]

Расчеты по одномерной модели, выполненные А. Г. Андриецем, подтверждают в основном результаты, представленные в 7.1. Численное решение уравнений одномерного движения двухфазной среды (см. гл. 6) показало, что наиболее значительное воздействие на двухфазный поток в диффузоре оказывают геометрические параметры и механическое взаимодействие фаз. В соответствии с законом обращения воздействий логарифмическая производная скорости несущей фазы определяется по уравнению [c.240]

Общим недостатком ряда экспериментальных исследований процессов в конденсирующих инжекторах является проведение их на моделях с горлом диффузора достаточно большого размера, что затрудняет выявление влияния потерь трения в камере смешения на эффeкtивнo ть. Поэтому полученные данные о потерях нельзя обобщить на модели с малым горлом диффузора. Результаты экспериментального исследования процессов в конденсационном инжекторе с учетом влияния основных геометрических параметров и в первую очередь размера горла диффузора приведены в [81. Они показали, что повышение эффективности конденсирующего инжектора, достигнутое при существенном (почти восьмикратном) уменьшении оказалось намного меньше ожидаемого по теоретическим оценкам [67]. Расчетные значения Рд (без учета трения на стенках камеры смешения) превышают экспериментальные данные в среднем на 70 %. Для выяснения причин такого несоответствия в [81 рассмотрены диссипативные потери в камере смешения. При этом считалось, что суммарные потери в камере создаются затратами энергии на разгон и дробление жидкой фазы, на трение о стенки и на силовое взаимодействие со стенкой. Первая составляющая включается в потери смешения, а две другие определяются по экспериментальным даршым. [c.133]

Расчет кольцевых диффузоров с прямолинейными образующими (рис. 1-49, б) может быть проведен с использованием расчетных номограмм, позволяющих быстро находить зн ачение относительной площади вытеснения Д2 в зависимости от геометрических и режимных параметров. Номо- [c.94]

Коэффициенты восстановления статического давления в диффузорах с заданными геометрическими параметрами могут быть определены по зависимости г д от для различных углов расширения а и условий входа (IqIDq), приведенных на рис. 5-14—5-16 (кривые получены на основании диаграмм 5-1—5-5 для Re>4 l0 ). [c.195]

На диаграмме 5-6 приведены коэффициенты восстановления полного давления р и коэффициенты гидравлического сопротивления плоского пятиканального дозвукового диффузора при следующих геометрических параметрах а, равном 8 12 16° Т , равном 3,23 6,45 9,68 л 1=6,45 Re = (0,6- 4) 10 [c.197]

Гидравлическое сопротивление рассматриваемых переходных участков зависет, так же как и обычных (плоских и осесимметричных) диффузоров и конфузоров, от геометрических параметров [степени расширения или сужения и относительных длин (переходов IJDq и IJDq), режима течения (числа Рейнольдса Re) ], входных условий и т. п. Кроме того, для этих переходных участков существенное значение имеет отношение сторон прямоугольного сечения bja , форма образующих стенок перехода и закон изменения по длине площадей поперечного сечения. [c.208]

Геометрические параметры экспериментальной установки подбирались таким о азом, чтобы на объект попадало достаточно большое число поперечных мод. Сфокусированные голограммы регистрировались с единичным увеличением и после фотохимической о аботки отбеливались. Производилась также контрольная регистрация голограмм с нерассеянным опорным пучком (в схеме рис. 21, 5 удален диффузор). Восстановление изображений проводилось в излучении того же лазера и в белом свете лампы накаливания. В случае, когда голограммы сфокусированных изо а-жений регистрировались в многомодовом излучении без диффузного рассеяния опорного пучка, наблюдались искажения восстановленных изображекшй, имеющие вид темных пяген (разрывов), количество и густота которых зависела от числа генерируемых поперечных мод. Однако в отличие от случая регистрации в тех же условиях голограмм Френеля, изменение позиции наблюдателя (смещение точки наблюдения) при реконструкции практически не приводит к изменению конфигурации разрывов в восстановленном изображении - картина привязана к шюскости голограммы сфокусированного изо ажения. [c.51]

Для диффузоров газоотводящих труб, наоборот, геометрические характеристики необходимо выбирать по значению требуемого разрежения. Из-за больших диаметров газоотводящих труб для установки предпочтительнее простые диффузоры — конические с прямолинейной образующей. Их геометрическую форму можно характеризовать любыми двумя из следующих параметров отно- [c.55]

Экспериментальная установка представляет собой модель верхней части конической трубы высотой 180 м, диаметром устья 6,5 м и состоит из конической трубы длиной 2,5 м, уклоном =0,011 и выходным диаметром До=0,27м. Шесть внутренних кольцевых выступов имитировали выступы кирпичной кислотоупорной кладки газоотводящего ствола. На выходе трубы устанавливались исследуемые диффузоры постоянной длины /диф=/диф/Оо = 0,25 0,50 1,0 2,0 2,5 и 3,5 и различного диаметра. Эффективность работы диффузоров зависит от режимных и геометрических параметров 1 диф=[(Ке, М, а, Одиф). Модельные исследования выполнены при числе Маха, характерном для натуры (Мя 0,15), и при достаточно больших числах Рейнольдса (Не>5-10 ), что позволяет предположить наличие автомодельности по последнему параметру и с большой степенью достоверности переносить полученные результаты на натуру. Как видно из графиков рис. 4.2, а, б, зависимости ]5диф=/(а) и 1( диф = [c.57]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...