Диффузор эквивалентный

Диаметр выхода из насоса (из конического диффузора) Эквивалентный угол конического диффузора вых 0,039 м [c.346]

Для аппаратов с центральным подводом потока предложено использовать распределительное устройство (рис. 10.27, а), состоящее из криволинейного осесимметричного щелевого диффузора, имеющего сплошную 3 и перфорированную 4 стенки и криволинейную решетку 5 [А. с. 801866 (СССР)]. Устройство имеет следующие геометрические характеристики 5 FJF = 25 F JF ,,,. ----- 1 Ар. у/Я,, = 0,33. Эквивалентный угол расширения диффузора а,, = 12°. Расстояние от распределительного устройства до слоя Я = 0,Ш,.. Криволинейные поверхности спроектированы по лемнискате. Для аппаратов большого диаметра (Я,, — несколько. метров) используются конические поверхности, вписанные в лемнискату. Перфорированные стенки 4 п 5 могут быть выполнены из решеток или сеток при f 0,3. [c.291]

На рис. 12 показана зависимость к. п. д. диффузоров с Ьз = и различными 62/ 2 от угла раскрытия эквивалентного диффузора, подсчитанного по формуле [c.302]

Из этого выражения уже очевидно увеличение потерь трения при сужении бл. д., несмотря на происходящее при этом увеличение угла раскрытия эквивалентного конического диффузора. Это делает необходимым решение вопроса о выборе взамен практически достаточно удобного, но физически не соответствующего при 63/62 1 схеме действительного-течения критерия другого, лучше отражающего физическую сущность процессов в бл. д. [c.302]

Процесс торможения потока в диффузоре отклоняется от изоэнтропийного течения вследствие вязкости среды и сопровождается тепловыделением, эквивалентным работе трения. Количество тепла, выделившегося на элементарном участке, отнесенное к местному изменению кинетической энергии, назовем коэффициентом диффузорной потери [c.223]

За вычетом работы, затраченной на привод компрессора, в идеальном диффузоре-генераторе в электрическую энергию превращается тепло, эквивалентное площади а—Ь—с—d—а. Этот контур соответствует идеальному циклу МГД, к. п. д. которого определяется отношением площадей [c.61]

Диффузоры и конфузоры по схеме на рис. III-2I, а, б, в должны выполняться соответственно ранее данным указаниям. Диффузоры и конфузоры по схеме на рис. III-21, д должны выполняться с углами раскрытия р = 10-5-13° при длине I не менее 1,5(1э, где da — эквивалентный диаметр ответвления. [c.70]

Переход между предпоследним РК и последним НА часто выполняется в виде свободного кольцевого диффузора с большим углом раскрытия Этому углу соответствует угол расширения эквивалентного конического диффузора, имеющего гидравлический диаметр Dr = 4f/Q, где f —живое сечение рассматриваемого криволинейного диффузора и Q —периметр этого сечения. Так как для эквивалентного диффузора угол расширения [c.46]

В последних ступенях ЦНД условия течения пара в диффузоре весьма неблагоприятны. Этому противостоит сильный отсасывающий эффект примыкающего к диффузору НА. Его влияние настолько благотворно, что создаются условия для безотрывного течения на переходах с раскрытием, которому соответствует угол расширения эквивалентного конического диффузора 6э = 30° и даже более. На практике же применяются диффузорные переходы со значительно большими углами (0э = = 70- 100°) (периферийный угол раскрытия меридионального обвода достигает 60°). При этом, если [c.46]

Исследования, проведенные на ЛМЗ, в БИТМ и ЛКИ [25 гл. XI], показали, что для ступени как с перекрышей на входе, так и без нее, оптимальная форма меридионального профиля у периферии НА близка к конической. Угол раскрытия y" желательно выбирать меньшим чем 30°, так как при больших углах потери резко нарастают. Удачной характеристикой для обобщения опытных данных по влиянию угла у" на эффективность ступеней с относительно длинными лопатками оказывается угол эквивалентного конического диффузора 6э. В зависимости от этой характеристики [26] относительное снижение к. п. д. различных ступеней большой веерности ( г = 3,3-ь4,1), имеющих у" = 30- 50°, не превышает 2%, если 0э<5О- 7О°. При этом большим углам 6э соответствуют меньшие углы меридионального раскрытия у". [c.224]

Коэффициенты, применяемые для характеристики аэродинамических качеств диффузоров, приведены в табл. 1-38, а их физический смысл уясняется при рассмотрении процесса течения газа в тепловой диаграмме (рис. 1-50). На рис. poi — давление полного торможения перед диффузором р1 — статическое давление в узком сечении геометрического диффузора р2, рт— статическое и полное давление в выходном сечении Но — теплоперепад, соответствующий кинетической энергии потока во входном сечении Ак — теплоперепад, эквивалентный кинетической энергии в выходном сечении (потери с выходной скоростью) ДА — внутренние потери в диффузоре Ап— увеличению потенциальной энергии в диффу- [c.93]

Для расчета диффузоров произвольной формы используется понятие об эквивалентном диффузоре, т. е. о коническом диффузоре, аэродинамические характеристики которого идентичны с характеристиками заданного диффузора произвольной формы. В качестве эквивалентного принимается конический диффузор, имеющий ту же осевую длину L, площадь входа t и степень расширения п, что и заданный диффузор. Тогда свободным параметром оказывается эквивалентный угол, определяемый соотношением [c.97]

Иногда в расчет вводится гидравлический диаметр исходного диффузора и эквивалентный угол находится по выражению [c.97]

В табл. 1-39 приведены аэродинамические характеристики трех осесимметричных диффузоров, имеющих одинаковые эквивалентные углы, но различную форму образующих. Разница в коэффициентах С и ton определяется различным характером изменения градиентов давления вдоль оси диффузоров. [c.97]

По этой причине для диффузоров произвольной формы эквивалентным является 7—403 [c.97]

Коэффициенты сопротивления диффузоров с частичным скруглением образующих и эквивалентными углами а 45° и 60° близки к для более длинного диффузора с а = 30° без скругления. Это означает, что вместо прямолинейного диффузора с а = 30° выгодно применять более короткие диффузоры с эквивалентными углами а=45- 60°, но со скруглением. Длина таких диффузоров меньше диффузора с а = 30° на 40- 50%. [c.202]

Основными видами местных сопротивлений являются внезапное расширение, внезапное сужение, плавное расширение (диффузор), плавное сужение (кон-фузор), колено, диафрагма, равномерно распределенное по сечению сопротивление (сетка, фильтр). При турбулентном режиме течения величину коэффициента местного гидравлического сопротивления можно считать независящей от числа Рейнольдса. Для ламинарного режима течения целесообразно при расчете пользоваться понятием эквивалентной длины местного сопротивления, гидравлические потери на трение в трубе с этой длиной равны местным гидравлическим потерям. [c.139]

Здесь число лопаток в диффузоре = 10-30 и 0 — угол раствора криволинейного диффузора, как бы эквивалентный углу 2а в прямом диффузоре. Обычно берут 9 = 8-10° и по числу лопаток находят R. [c.51]

Для приближенной оценки гидравлического сопротивления диффузорных каналов сложной формы в ряде случаев используется понятие так называемого эквивалентного конического диффузора, у которого осевая длина, площади входного и выходного сечений равны соответствующим параметрам исходного диффузорного канала. Несмотря на очевидную приближенность такого приема, использование двух геометрических параметров эквивалентного диффузора (угла раскрытия и степени расширения) оказалось плодотворным и находит применение в инженерных расчетах и при анализе эффективности различных каналов. [c.803]

Недостатки этого метода становятся особенно очевидными в случае диффузоров с сильно искривленными стенками или осью, поскольку два параметра эквивалентного диффузора не могут учесть влияния искривления потока на его суммарные характеристики. Этот недостаток в какой-то мере устраняется применительно к напорным патрубкам и радиально-кольцевым диффузорам, если использовать, как это сделано в работе [c.803]

Для качественной характеристики таких диффузорных меж-лопаточных каналов введём понятие об эквивалентном прямом диффузоре, боковая сторона которого равна длине осевой дуги профиля, а площади входного и выходного сечений равны соот- [c.417]

Фиг. 219. Схема замены межлопаточного диффузорного канала эквивалентным прямым диффузором.

Сравнение гидравлических к. п.д. колес, полученных экспериментально, с расчетными, учитывающими лишь потери на трение по зависимости Блазиуса, позволило выделить потери в межлоиаточных каналах колеса на отрыв и на вторичные течения. Зависимость этих потерь от эквивалентного угла раскрытия межлоиаточных каналов представлена на рис. 1. Таким образом, экспериментально установлено, что для колес трех типов с различным числом лопаток резкое возрастание потерь в каналах наступает при значениях угла = 6ч-7. Это позволяет рекомендовать данный параметр для использования при проектировании новых рабочих колес. При этом угол раскрытия эквивалентного конического диффузора определялся по формуле [c.292]

К уменьшению коэффициентов сопротивления тройников приводит также и закругление кромок ответвлений. Диффузоры (конфузоры) на ответвлениях должны выполняться с суммарными углами раскрытия 10-—13° при длине не менее 13 эквивалентных диаметро1В ответвления. Закругление кромок отвеггвлений целесообразно выполнять только на раздающих тройниках, а также на собирающих с а=ЭО°. Закругление кромок собирающих тройников с а <90° не снижает их коэффициента сопротивления. Закругления следует вышолнжгь с радиусом, равным 0,1—0,2 эквивалентного диаметра ответвления. [c.230]

Учитывая постоянство модуля расхода в диффузоре Qд = onst) для упрощения анализа выполним эквивалентирование проточной части диффузора с переменным поперечным сечением участком круглой трубы той же длины 1оиф, но с постоянным диаметром ёоиф (рис.5.6 б). Такой подход предоставляет возможность получить постоянные значения средней скорости и давления (без учета потерь) по длине эквивалентного диффузора [c.81]

Потери от диф фузорности определяются как потери в коническом диффузоре с эквивалентным углом расширения. Потери от поворота потока в меридиональной плоскости и в межлопаточном канале в неподвижных и вращающихся колесах считаются пропорциональными квадрату меридиональной скорости, причем коэффициент пропорциональности рекомендуется брать равным [c.47]

Рекомендации по профилированию диффузорных каналов устанавливаются в основном экспериментально. Они сводятся обычна к выбору допустимого угла раствора эквивалентного расширяю шегося диффузора с прямолинейными стенками. Для обеспечения, безотрывного течения в таком диффузорном канале полуугол его раствора не должен превышать 4—6°. [c.256]

Поскольку масса жидкости, протекающей через диффузор при отсутствии внешнего массообмена, постоянна в различных сечениях, эта запись, естественно, эквивалентна предыдущей ( =AhfAHi). Выражая АКй через площадь потери энергии по формуле (3.72) и используя уравнение расхода в форме (3.60), получаем [c.272]

Громкоговоритель устанавливают в стенке ящика, в которой имеется дополнительное открытое отверстие. Если диффузор, двигаясь в направлении стрелки, создает объемную скорость Уд, то в ящик через открытое отверстие втекает воздух с объемной скоростью Уо. Из-за инерции соколеблющейся массы гпв воздуха в отверстии УдфУо. Разность Уд—Уо составляет объемную скорость разрежения и сжатия воздуха (У ) в объеме ящика, представляю-1дего собой акустическую гибкость. Соотношение между Уд и Уо южно рассчитать с помощью эквивалентной схемы, приведенной на рис. 4.32в, из которой следует [c.159]

При проектировании воздушно-реактивного двигателя желательно иметь большую скорость V2 на выходе из диффузора, так как это позволяет уменьшить размеры двигателя одновременно приходится считаться с тем обстоятельством, что при больших скоростях воздуха в камере сгорания трудно получить устойчивый факел пламени, а кроме того, увеличение V2 снижает величину поджатия воздуха, что уменьшает к. и. д. двигателя. В самом деле, из рис. 28 видно, что понижение Р2 вызывает при Q = onst увеличение площади а14с, эквивалентное потерянному теплу. [c.97]

Аэродинамические характеристики газоотводящих труб со стволами постоянного сечения с диффузором на выходе исследованы МЭИ на дымовой трубе № 1 Запорожской ГРЭС высотой 320 м с подвесным газоотводящим кремнебетонным стволом, который имеет в плане форму 12-угольника с эквивалентным диаметром э=9 м [27]. Ствол смонтирован из отдельных царг высотой по 10 м, собранных из 12 панелей и соединенных между собой глухими стыками и компенсаторами через 30 м. Царги подвешены на тяжах к железобетонной оболочке. Компенсаторы служат для гашения температурных деформаций и колебаний ствола. На основании предварительной оценки шероховатости кремнебетона и с учетом потерь напора на участках швов и компенсаторов МЭИ принял эквивалентный коэффициент сопротивления трения ствола к равным 0,02, и исходя из этой величины рассчитаны потери в газоотводящем стволе и выбран его диаметр. При этом принимались также во внимание характеристики дымососов и потери напора во внешних газоходах. [c.74]

Книга состоит из четырех глав. В первой главе описаны опыты по интерференции света от оптической системы, состоящей из плоского диффузора и расположенного параллельно ему плоского зеркала-отражателя с внешним отражающим покрытием. Такую зеркальную систему, разделённую плоскопараллельной воздушной прослойкой, ниже во многих местах текста мы будем называть запылённым воздушным зеркалом. Нетрудно показать, что запылённое воздушное зеркало эквивалентно воображаемой системе, состоящей из двух параллельных идентичных и съюстированных диффузоров, из которых первый диффузор — реальный, а второй — мнимый и представляет собой зеркальное изображение первого. При этом разделяющая диффузоры прослойка имеет в воображаемом приборе удвоенную толщину 1 — 2t, где Ь — толщина реального воздушного зеркала. [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...