Диффузоры — Сопротивления

Задача 2.15. Сравнить коэффициенты сопротивления мерного сопла d, установленного в трубе D, и расходомера Вентури, состоящего из такого же сопла диаметром d и диффузора. Коэффициенты сопротивления определить как отношение суммарной потери напора к скоростному напору в трубопроводе. Дано отношение диаметров D/d = 2. Принять [c.39]

Для плавных диффузоров коэффициенты сопротивления рассчитываются, как соответствующие повороты с равными сечениями, и дополнительно умножаются на куб отношений сечений, т. е. [c.105]

Для плавных поворотов-диффузоров коэффициент сопротивления подсчитывается по формуле [c.308]

Для конических диффузоров коэффициент сопротивления трения [5-47, 5-49] [c.192]

Диффузоры пониженного сопротивления в сети (/i/Z>i>0) > 0 0 [c.240]

С повышением частоты диффузор громкоговорителя перестает колебаться как недеформируемая масса и ведет себя как система с распределенными постоянными и большим числом резонансов. Благодаря тому, что материал диффузора обладает большим затуханием, резонансы не очень ярко выражены и механическое сопротивление его колеблется около некоторого среднего значения. Суммарное механическое сопротивление диффузора и катушки приближенно можно считать состоящим из активного сопротивления (соответствующего среднему сопротивлению диффузора) и сопротивления массы катушки, которая значительно меньше массы диффузора. Реактивная же часть сопротивления излучения резко падает и приближается к нулю. Все это содействует тому, что отношение КЦ о +Ьк убывает значительно медленнее, чем по закону [c.160]

Здесь р — плотность воздуха 5 — площадь диффузора — электрическое сопротивление громкоговорителя — механическое сопротивление его подвижной системы (якорь с диффузором). Приведенное выра-.жение справедливо только для поршневого диапазона, верхняя граница которого/ р = [c.113]

Диффузоры. Коэффициент сопротивления диффузора, отнесенный к скорости перед ним, определяется по формуле [c.56]

Если косые скачки фокусируются на передней кромке диффузора, дополнительное сопротивление отсутствует Хд=0. Во всех случаях. [c.316]

Наиболее существенное изменение поля скоростей турбулентного потока (а также соответственно коэффициента сопротивления) с изменением режима течения, т. е. числа Re, имеет место в тех елучаях, когда течение происходит с отрывом потока от твердой поверхности, а изменение Re вызывает соответствующее перемещение точки отрыва вдоль этой поверхности. Такое течение характерно, например, для отрывных диффузоров с углами расширения Tsi 15-i-45°, для колен с небольшими радиусами закругления / , но без направляющих лопаток, для отводов при среднем радиусе закругления Rk < (0>6 2) Ь, а также для обтекания шара, цилиндра и т. п. В перечисленных случаях автомодельная область наступает при Reg.jT 5- Ю Т [c.15]

Течение жидкости в диффузорах с углом расширения > 60° мало отличается от течения при внезапном расширении сечения 1 ] - 180°) сопротивления таких участков также примерно одинаковы. Поэтому вместо диффузоров с углом расширения х- 60°, с точки зрения аэродинамики, предпочтительнее применять участок с внезапным расширением сечения. [c.31]

Дополнительное выравнивание потока в диффузорах с разделительными стенками достигается с помощью сеток, решеток или другого сопротивления, равномерно распределенного по сечению (см. рис. 1.27). Установка разделительных стенок в диффузорах с большими углами рас- [c.32]

В некоторых случаях, при ограниченности размеров и невозможности устройства в коротких диффузорах (рис. 1.29, а) разделительных стенок или направляющих лопаток (например, если на них будут осаждаться взвешенные в потоке твердые частицы), можно применять ступенчатые. диффузоры (рис. 1.29, о), состоящие из сравнительно короткого плавного участка с небольшим углом расширения и участка с внезапным расширением сечения. Эти диффузоры создают примерно такую же неравномерность потока, что и обычные диффузоры той же длины с большими углами расширения, но имеют значительно меньшее гидравлическое сопротивление. Распределение скоростей за ступенчатыми диффузорами получается даже несколько более благоприятным, поскольку оно симметрично по сечению (рис. 1.29, в), при. этом облегчается выравнивание потока по всему сечению с помощью сеток, решеток или другого сопротивления, равномерно распределенного по сечению. [c.35]

На основании рис. 7.22 и 7.23 можно сделать вывод о том, что при 60 общий коэффициент сопротивления диффузора и решетки равен су.мме их коэффициентов сопротивления, т. е. t,,,. -= Сол г Сор- [c.189]

Достаточное выравнивание потока по всему течению (Л4к = 1,25) достигается при установке за направляющими лопатками одной решетки с коэффициентами сопротивления tp = 2,9 (f = 0,55) и = 5,5 (f 0,45). Однако при этом остаются местные завалы и пики скоростей. Поэтому получаемая степень равномерности распределения скоростей несколько уступает степени неравномерности в варианте с подводящим участком в виде наклонного диффузора при двух решетках с поперечными перегородками между ними (см. табл. 9.5). [c.238]

Заданы входной й и выходной О диаметры диффузора, р также коэффициент сопротивления входного участка насадка и коэффициент потерь фд в диффузоре. [c.130]

Задача VII—10. В трубопроводе дна.метро.м О = 50 мм, подающем воду в открытый бак с постоянным уровнем /У = 1,5 м, установлена труба Вентури с горловиной диаметром d 25 мм. Коэффициент сопротивления входного сходящегося участка расходомера = 0,06, коэффициент потерь в его диффузоре Фд = 0,2. [c.157]

Задача VII—II. По трубопроводу диаметром = = 50 мм, в котором установлена труба Вентури с горловиной диаметром 2 = 25 мм, вода сливается под постоянный уровень, расположенный ниже оси расходомера на й = = 2, м. Коэффициент потерь в диффузоре расходомера Фд, = 0,25 и коэффициент сопротивления угольника S =, 1. [c.157]

Задача VII—13. Труба диаметром D = 40 мм имеет на конце сходящийся насадок с горловиной диаметром d = 20 мм (коэффициент сопротивления = 0,08), переходящий в диффузор (коэффициент потерь фд = 0 3), из которого вода вытекает в атмосферу. [c.158]

Каким станет вакуум во входном сечении, если диффузор заменить цилиндрической трубой диаметром D штрихпунктир) с коэффициентом сопротивления трения X = 0,03 [c.159]

Обнаруженное тепловое сопротивление нетрудно объяснить с точки зрения термодинамики. В рассмотренном примере имеет место расширение газа в конфузоре, затем подогрев его при пониженном давлении и, наконец, сжатие в диффузоре. Но такой цикл противоположен обычному циклу тепловой машины, в котором подвод тепла идет при повышенном давлении. По этой причине рассматриваемый процесс связан с поглощением, а не выделением энергии. [c.193]

Сопротивление диффузора слагается из потерь на трение и на вихреобразования. Вихревые потери вызываются отрывом пограничного слоя от стенок диффузора, причины которого объяснены в гл. VI они зависят от угла раствора диффузора и играют главную роль. При малых углах раствора диффузора гидравлические потери невелики, но по мере увеличения угла они возрастают. С ростом угла раствора зона вихрей перемещается от конца диффузора к его началу и при больших углах вся стенка покрыта вихревой областью. [c.455]

Многочисленные эксперименты приводят к заключению, что вихревые потери в диффузоре можно оценивать как смягченное сопротивление удара (в сравнении с внезапным расширением канала) [c.455]

В различных. механических систе.мат. включающих такие машины, как насосы, турбины, компрессоры и т. п., помимо необходимости замедления и поворота потока требуется еще и компактность подводящих каналов. Все это достигается в диффузорных коленах или (что то же) кривоосных диффузорах (см. диагра.м.му 5-21). Течение в таких диффузорах значительно сложнее, чем в прямоосных диффузорах, и является синтезом а) течения в прямоосном диффузоре б) течения в изогнутом канале постоянного сечения. Последнее сопровождается вторичными потоками, связанными с неравномерностью поля скоростей и давлений в направлении, перпендикулярном к плоскости изгиба, и наличием пограничных слоев у стенок канала (см. шестой раздел). Эти факторы обусловливают более ранний отрыв потока и вызывают потери давления, отличные от потерь в прямоосных диффузорах. На сопротивление кривоосного диффузора, помимо параметров, указанных в п. 11, влияют угол изогнутости оси р и относительный радиус кривизны оси J o/Z>o(r/io). [c.205]

Коэффициенты гидравлического сопротивления конфузоров и диффузоров зависят как от разности диаметров на входе и выходе, так и от угла конфузора (диффузора). На рис. 56 и 57 показаны экспериментальные графики коэффициентов сопротивления конфузоров и диффузоров, полученные Б. И. Яньшиным на воздушном стенде с диаметром =103 мм. Из этих графиков видно, что коэффициенты сопротивления конфузоров Ск минимальны и примерно постоянны в области значений угла конфузора 0к= 15- 45°. Для диффузоров коэффициент сопротивления имеет минимальное значение при различных углах 0 в зависимости от отношения диаметров. [c.62]

На рис. 7,23 показана зависимость коэффициента сопротивления диффузора от угла расширения aj при отношении площадей F,JF - 3,3. (л1лошные линии экспериментальные данные для изолированного диффузора (с од 2бр, ршо) и диффузора с решеткой при ц, 2,2 (С, -,,ц = 2бр, , /рцу), а штриховые —расчет по формуле (4,115) или (4.116) 11 сумма box Сод + Сор- [c.189]

Установкой и диффузоре при первом варианте подвода двух решеток с коэффициентами сопротивления, близкими к расчетным ( pi = 18 и = 22), в большей степени устраняется перноначальная неравномерность скоростей (Л4к 1,5), и почти во всем сечении рабочей 1. амеры устанавливаются положительные скорости. У нижней стенки все же остается небольшая область повышенных скоростей (вариант 1-2), обусловленная первоначальной направленностью потока сверху вниз перед решетками и наличием щели между решетками н нижней стенкой аппарата. Через эту щель часть газа вследствие указанной направленности потока легко входит вниз (в бункер), минуя решетки. Следуя дальше вдоль наклонной стенки бункера вниз и оттуда вдоль противоположной наклонной стенки вверх, эта часть газа выходит в конец первого электрического поля п присоединяется в нижней его части к общему потоку. Поэтому происходит упомянутое повышение скоростей в нижней области сечения рабочей камеры. Следует отметить, что выход части газа из буккера вверх приводит не только к повышению скоростей, но и к некоторому нарушению параллельности потока оси камеры, придавая е.му (в нижней части сечения) направление снизу вверх. [c.224]

Подводящий участок аппарата может быть упрощен путем замены колена 90 с направляющими лопатками плавным отводом 90° без направляющих лопаток при этом требуемое удлинение подводящего участка (вследствие увеличения радиуса закругления отвода по сравнению с коленом) может быть компенсировано укорочением диффузора. Последнее приводит к увеличению входного сечению диффузора, что, в свою очередь, уменьшает отношение площадей, и с точки зрения равномерной раздачи потока является более благоприятным. При плавном отводе также получается одностороннее отклонение потока. Однако при этом нет дополнительного сЖатия его на выходе из отвода и, кроме того, это отклонение меньше, чем отклонение при колене без направляющих лопаток. Установка одной распределительной решетки = 29 / = 0,25) не обеспечивает полного растекания струи. Практически равномерное растекание струи по всему сечекию рабочей камеры (Л п 1,15) получается при установке двух решеток с коэффициентами сопротивления, сравнительно близкими к расчетным ( р1 =29 / = 0,25 и = 20 , / = 0,29), как это сделано в варианте П-З. Здесь тенденция к отклонению потока вверх компенсируется влиянием зазора между решетками и нижней стенкой диффузора (б/5к "= 0,02), через который происходит более интенсивное перетекание газа из области перед решеткой в область за ней. Уменьшение коэффициентов сопротивления решеток (вариант И-4 и особенно вариант П-5) существенно ухудшает равномерность поля скоростей в рабочей камере аппарата с подводом через плавный отвод (Мк = 1,8). [c.225]

Таким образом, результаты этих исследований подтверждают, что в случае нормальных условий подвода (отсутствие факторов, вызывающих отклонение потока до входа в подводящий диффузор — варианты 1-3 при д = 48 , 1-4 и П-З) подбор решеток может производиться по предложенным в предыдущих главах формулам и рекомендациям. При более сложных условиях подвода требуются дополнительные устройства для спрямления и полного выравнивания потока по сечению, например такие, как поперечные направляющие перегородки (козырьки) за первой решеткой (вариант П-12). Значения коэффициентов сопротивления, приведенные к скорости Шд в сечении Рк ( о-а = Збрд з/рЮк). всего участка от сечения О—О до сечения 2—-2 (см. табл. 9.1) могут быть взяты по последнему столбцу табл. 9.1 [c.225]

Системы кольцевых диффузоров [75, 76] показаны на рис. 10.24. Здесь же приведены измеренные за ними (на расстоянии 20 мм от слоя) профили скорости. Эти диффузоры не обеспечивают даже удовлетворительной степени равномерности потока. Из этого следует, что все эти способы раздачи потока могут быть использованы только как вспомогательные распределительные устройства. Для полного выравнивания потока вместе с иимп должны быть применены другие выравнивающие устройства, Б первую очередь подробно рассмотренные плоские решетки, которые отличаются простотой и компактностью. При этом следует отметить ошибочность утверждения, что такие решетки создают слишком большое дополнительное сопротивление движению потока в аппарате. На самом деле это не так. Дело в том, что распределительные решетки устанавливают в сечении с наибольшей площадью, т. е. с минимальными скоростями, и если они подобраны правильно (по расчету), то, несмотря даже на значительный их коэффициент сопротивления, абсолютное значение потерь давления получается по сравнению с общими потерями давления в аппарате небольшое. [c.284]

Идельчик И. Е. Потери на удар в потоке с неравномерным распределением скоростей. Выравн/шающее действие сопротивления, помещенного за диффузором. — Тр. ЦАГИ, 1948, № 662, 25 с. [c.339]

Пренебрегая сопротивлением входа в диффузор, определить значение выходного диаметра D, при котором про-riy Kitan способность диффузора будет максимальной. [c.161]

Коэф( шии нт сопротивления еходного участка до сжатого сечения потока во всех приборах одинаков == 0,06, коэффициент потерь в диффузоре расходомера Вентури ( д = 0,2. Коэф( )ициент сжатия струи в диафрагме е = - 0,66. [c.171]

В части 1 рассмотрена теория одномерных газовых течений, на которой б зируются методы расчета реактивных двигателей, лопаточных машин, эжекторов, аэродинамических труб и испытательных стендов. Изложены теория пограничного слоя и теория струй, лежащие в основе определения сопротивления трения, полей скорости и температуры в соплах, диффузорах, камерах сгорания, эжекторах и т. п. [c.2]

Вместе с тем многие вопросы, нанример определение сопротивления трения ц нолей скорости п температуры, построение картины течения в камере сгорания, эжекторе и сверхзвуковом диффузоре, выяснение силового и теплового воздействия выхлопной струи реактивного двигателя на органы управления и другие части летательного аппарата, а также на стенки испытательного стенда и т. п., не могут быть разрешены без привлечения дифференциальных уравнений гидрогазодинамики или уравнений пограничного слоя.. В связи с этим в кннге значительное внимание уделено основам гидродинамики, теории пограничного слоя и теории струй. [c.9]

Нужно отметить, что истинное давление, которое получается при торможении струи газа, может существенно отличаться от полного давления, определенного но формуле (68). Объясняется это тем, что в действительности торможение струи часто протекает не по идеальной адиабате, а с более или менее существенными гидравлическими потерями. Например, в диффузоре при дозвуковом течении газа уменьшение скорости обычно сопровождается вихреобразованиями, вносящими значительные сопротивления в газовый поток. При торможении сверхзвукового потока почти всегда образуются ударные волны, дающие специфическое волновое сопротивление. Итак, действительное давление в за-торможенно11 струе газа обычно ниже полного давления набегающей струи. [c.32]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...