Характеристики геометрические диффузоров

Коэффициенты, применяемые для характеристики аэродинамических качеств диффузоров, приведены в табл. 1-38, а их физический смысл уясняется при рассмотрении процесса течения газа в тепловой диаграмме (рис. 1-50). На рис. poi — давление полного торможения перед диффузором р1 — статическое давление в узком сечении геометрического диффузора р2, рт— статическое и полное давление в выходном сечении Но — теплоперепад, соответствующий кинетической энергии потока во входном сечении Ак — теплоперепад, эквивалентный кинетической энергии в выходном сечении (потери с выходной скоростью) ДА — внутренние потери в диффузоре Ап— увеличению потенциальной энергии в диффу- [c.93]

Характеристики основной группы геометрических диффузоров располагаются между этими кривыми. Чем ниже эффективность диффузора, тем ближе его характеристика к кривой 1. Для повышения эффективности торможения потока необходимо в первую очередь [c.281]

Для аппаратов с центральным подводом потока предложено использовать распределительное устройство (рис. 10.27, а), состоящее из криволинейного осесимметричного щелевого диффузора, имеющего сплошную 3 и перфорированную 4 стенки и криволинейную решетку 5 [А. с. 801866 (СССР)]. Устройство имеет следующие геометрические характеристики 5 FJF = 25 F JF ,,,. ----- 1 Ар. у/Я,, = 0,33. Эквивалентный угол расширения диффузора а,, = 12°. Расстояние от распределительного устройства до слоя Я = 0,Ш,.. Криволинейные поверхности спроектированы по лемнискате. Для аппаратов большого диаметра (Я,, — несколько. метров) используются конические поверхности, вписанные в лемнискату. Перфорированные стенки 4 п 5 могут быть выполнены из решеток или сеток при f 0,3. [c.291]

Постепенное сужение трубы. При движении жидкости в конфузоре (рис. 4.46) скорость потока вдоль трубы возрастает, а давление уменьшается. Так как жидкость движется от большего давления к меньшему, то причин для срыва потока (как в диффузоре) в конфузоре меньше. Отрыв потока от стенки с небольшим сжатием возможен на выходе из конфузора в месте соеди-динения конической трубы с цилиндрической, поэтому сопротивление конфузора всегда меньше, чем сопротивление диффузора с теми же геометрическими характеристиками. Потери в конфузоре также складываются из потерь на постепенное сужение и потерь на трение, т. е. [c.207]

Рассмотрим некоторые опытные данные, иллюстрирующие зависимости газодинамических характеристик от основных режимных параметров. Влияние начальной влажности и числа Рейнольдса на коэффициенты полных потерь оказывается существенным (рис. 7.5,6). Заметим, что рассматриваемые зависимости получены при фиксированных значениях р и Я1 (Mi) для геометрически подобных диффузоров, отличающихся линейными размерами (варьировался размер входного сечения диффузора). Варьирование числом Рейнольдса за счет плотности в двухфазных средах неосуществимо, так как при этом меняется самостоятельный параметрический критерий подобия р. Изменение Rei путем изменения скорости также нельзя осуществить, так как характеристика диффу- [c.237]

Для волнистых труб с периодическими расширениями типа диффузор—конфузор коэффициенты сопротивления определяются по графику на рис. 1-5 в зависимости от числа Re. Приведенными на графике значениями коэффициента сопротивления можно пользоваться для расчета труб с геометрическими характеристиками, близкими к указанным на рисунке. [c.12]

Геометрические характеристики диффузора, который должен быть установлен [c.97]

Соответственно принятому значению определяются по графику на рис. 111-48 относительные геометрические характеристики диффузора /д, йд и находятся его длина /д = и выходной диаметр = d do- [c.99]

Коэффициенты сопротивления поворотов-конфузоров и поворотов-диффузоров определяются так же, как поворотов с равными сечениями, причем геометрические характеристики принимаются по входному сечению. Сопротивления поворотов-конфузоров рассчитываются по средней скорости, а сопротивления поворотов-диффузоров — по максимальной скорости. [c.509]

Для диффузоров в газовоздушных трактах ТЭС, где они являются часто встречающимся элементом и служат для понижения скорости с минимально возможными потерями, известны геометрические характеристики и требуется определять коэффициент их сопротивления. [c.55]

Рис. 4.2. Связь между аэродинамическими и геометрическими характеристиками диффузоров для газоотводящих уб (Не>6-10= )

Рис. 4.4. Номограмма аэродинамических и геометрических характеристик диффузоров для газоотводящих труб

Таким образом, для существующих газоотводящих труб можно выбрать диффузоры с такими геометрическими характеристиками, при которых установка диффузоров не только не приведет к увеличению приземной концентрации вредной примеси, но, наоборот, будет способствовать ее уменьшению. [c.65]

На рис. 4.11 показан форм-параметр газоотводящего ствола, построенный с использованием полученного по экспериментальным данным значения Лэ=0,019. Следует отметить, что эффективность диффузора оказалась высокой (1 даф=0,65). Это может быть объяснено возможным отличием действительных геометрических характеристик диффузора от расчетных значений, а также тем, что значение числа Рейнольдса в натуре составляло Ре 1,3-10 что также способствовало росту эффективности диффузора. [c.76]

Важной геометрической характеристикой диффузора является отношение сечений /. При заданной скорости на входе повышение давления происходит только до определенных пределов, причем в коническом диффузоре и в диффузоре оптимальной формы наиболее бурный рост давления соответствует начальному участку. [c.394]

Влияние формы диффузора на его основные характеристики частично рассматривалось в 7-1. Как указывалось, решение этого вопроса не является универсальным оптимальный эпюр давлений меняется в зависимости от двух основных геометрических параметров — отношения сечений / и длины диффузора. При малой длине и больших /, когда градиенты давления на входе весьма резко возрастают, возможно образование отрыва уже во входных сечениях. [c.395]

Влияние всех основных геометрических параметров эжектора, не поддающихся расчету, молено оценить по опытным данным. Различные варианты ступени сопоставляют при наивыгоднейших условиях при оптимальном расходе эжектирующего газа (оптимальном начальном давлении) и при оптимальном расстоянии между соплом и диффузором. Сравнение исследуемых вариантов целесообразно производить по предельным характеристикам ступени = [c.444]

Рис. 22.4. Оптимальные геометрические характеристики пирамидальных диффузоров, размещенных на выходе радиальных вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед (а), и с лопатками, загнутыми назад (б), плоских диффузоров, размещенных на выходе радиальных вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед (в), и с лопатками, загну гыми назад (г)

Характеристики аэродинамические вентиляторов 248-255, 264, 265, 271, 279-282, 292, 296 -воздухораспределителей 123-129 -геометрические диффузоров 228 -клапана регулирующего 152, 153 -теплообменников 70-75 -теплоутилизаторов 196 Холодопроизводительность холодильной станции 112 [c.414]

Принятые величины, ( корости воздуха на входе в камеру сгорания Wb = 45 м/с вторичного воздуха Шз = 50 м/с, на выходе из за-вихрителя Шф=Ш21 газа в пламенной Т1)убе Шг=10 м/с, на выходе из камеры сгорания анвых = 50 м/с. Коэффициент избытка первичного воздуха o ix = = 2,0 фронтового устройства ф = 1,0. Количество пламенных труб г = 6. Объемная теплонапряженность пламенной трубы (7 = 180 Вт/(м -Па), КПД Т1к. с = 0,97. Геометрические характеристики коэффициент с= 0,025 толщина степки пламенной трубы =" 0,002 м, экрана Sg = 0,003 м зазоры между экраном и прочным корпусом наружный Д = 0,03 м, внутренний Ав = 0,03 м угол установки лопаток завихрителя ср = 60° угол раскрытия диффузора 7 2ф отношения = 0,49 lд/d = 1,0. [c.265]

Особый интерес представляет анализ влияния на распределение статического давления вдоль проточной части камеры смешения Рк (особенно вблизи горла диффузора) геометрического воздействия, одной из характеристик которого служит относительная плош,адь горла диффузора = F . с. кр, где F , д — площадь горла диффузора Fa. с. кр — площадь критического сечения парового сопла. При анализе целесообразно пользоваться относительным статическим давлением р . При его расчете в качестве масштаба применяется давление насыщения, соответствующее температуре жидкости на выходе из конденсирующего инжектора Тем- Это давление характеризует некоторым образом уровень давления в камере смешения и принимается в качестве расчетного Ркрасч- Локальные значения могут отличаться не только от рк расч = Ps (Тем), но И ОТ местных значений в меру суммарного воздействия на предшествующем участке канала. [c.126]

Особый интерес представляют результаты испытаний зонда V с диффузор-ным внешним обтекателем. Преимущество этого зонда состоит в том, что приемное отверстие может быть выполнено небольшого диаметра. Кроме того, в диф-фузорном обтекателе при правильном выборе геометрической степени диффузор-ности осуществляется постепенное торможение переохлажденного пара и поток частично возвращается к равновесному состоянию перед приемником давления торможения. Предварительное торможение потока несколько снижает интенсивность эжекционного действия крупных капель. В результате характеристика зонда с внешним диффузорным обтекателем оказывается более благоприятной. Зонды с цилиндрическими и коническими (диффузориыми) внешними обтекателями могут быть выполнены с различным утоплением ЬХ приемника полного давления. Опыты показали, что с увеличением 6Х характеристики зондов несколько улучшаются. [c.408]

Основными геометрическими характеристиками диффузоров с прямыми стенками являются угол расширения а, степень расши-реш1Я n =FJpQ и относительная длина /д/ >о-Эти величины связаны между собой соотно- [c.184]

Кнэпп провел также динамические испытания [34], в которых он пытался определить кавитационные характеристики опрессованной воды в условиях реальных течений. Для этих опытов он использовал прецизионные стеклянные трубки Вентури, изготовленные с высокой точностью путем обжатия разогретого стекла на оправке из нержавеющей стали. Форма сопла и диффузора была выбрана из условия обеспечения монотонного понижения давления на участке до критического сечения сопла и безотрывного расширения в остальной части сопла. Эта форма геометрически подобна обводам соответствующих участков высокоскоростной гидродинамической трубы Калифорнийского технологического института. На фиг. 3.6 показана фотография одной из таких стеклянных трубок. В процессе эксперимента проба жидкости, заключенная в широкой цилиндрической части трубки, выдавливалась через калиброванное отверстие под действием внезапно приложенного перепада давления. Эксперимент обычно продолжался не более 1 с. При определении давления в самом узком сечении трубки учитывались гидравлические потери с помощью измеренной тарировочной зависимости. [c.96]

Для диффузоров газоотводящих труб, наоборот, геометрические характеристики необходимо выбирать по значению требуемого разрежения. Из-за больших диаметров газоотводящих труб для установки предпочтительнее простые диффузоры — конические с прямолинейной образующей. Их геометрическую форму можно характеризовать любыми двумя из следующих параметров отно- [c.55]

Для диффузоров принятых геометрических характеристик и предназначенных к установке на трубах задача состоит в определении 115диф. Чисто теоретический расчет затруднен из-за сложной картины течения в диффузорах, поэтому обычно привлекаются экспериментальные данные. [c.57]

Очевидно, что для установки на трубах необходимо использовать диффузоры, геометрические характеристики которых лежат в зоне роста создаваеыого разрежения, т. е. при а<1. [c.58]

На рис. 4.4 показаны номограммы аэродин ических и геометрических характеристик диффузоров (Оцпф) и там же нанесены кривые изменения максимума избыточного статического давления при сужении диаметра устья и уклона =0,015, г=0,02, y l=f кp). Как видно из приведенных графиков, кривые 1 1 = =/(Х>кр) располагаются ниже кривых 11здиф=/( >диф) вплоть до Окр = Одаф — 1,45. [c.60]

По условиям рассеивания выбрасываемых примесей желательно увеличивать скорость газов при выходе в атмосферу. В связи с этим рассмотрим вопрос об оптимальных геометрических характеристиках диффузора, которым при условии отсутствия избыточного давления соответствуют максимальные скорости в устье трубы и на выходе из диффузора. В соответствии с постановкой задачи г1здиф= ф и Од ф<0,ф, поэтому условие (4.41) запишем в виде [c.61]

По результатам экспериментов для трубы № 1 Запорожской ГРЭС получены значения А = 7,7 мм и > =0,019. Динамическое давление газов измерялось на отметке 75,5 м, а статическое давление— на отметках 75,5 и 255,5 м. Это позволило не только определить значение ствола, но и получить реальные характеристики установленного на трубе пирамидального диффузора с геометрическими характеристиками ГдиФ=1,67, 1)диф.э=, 32. [c.76]

В расчетах характеристик диффузора и двигателя часто исполь> зуются отношения площадей fm = FmlpBx вх = Рвх/Рл Выбор указанных геометрических параметров составляет весьма ответственный этап проектирования, поскольку от них зависят потери полного давления в процессе торможения, внешнее сопротивление и расход воздуха, т. е. те показатели, которые в основном определяют эффективность диффузора и двигателя в целом. Обычно геометрические параметры сверхзвуковых диффузоров выбирают так, чтобы при расчетной скорости полета (Мн = Мн.р) косые скачки уплотнения сходились у передней кромки обечайки. В этом случае обеспечивается максимальный расход воздуха (ф=1,0) и отсутствие дополнительного волнового сопротивления (А доп = 0, доп = 0). Такой режим работы диффузора принято называть расчетным. [c.68]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...