Плоская стенка с граничными условиями I рода

Теплопроводность в плоской стенке (граничные условия I рода) [c.288]

Теплопередача через плоскую стенку (граничные условия III рода) [c.298]

Плоская стенка. Граничные условия первого рода. Рассмотрим неограниченную плоскую стенку, толщина которой значительно меньше двух других размеров (рис. 2.5). Такую стенку иногда называют тонкой. Пусть на поверхностях пластины поддерживаются температуры t j. и t , а теплопроводность материала равна X. [c.130]

Плоская стенка. Граничные условия третьего рода. Теплопередача. Имеется плоская неограниченная стенка толщиной б (рис. 2.8). Заданы теплопроводность материала стенки, коэффициенты теплоотдачи i и г на поверхностях стенки и температуры теплоносителей, омывающих стенку, ti и tj. Будем считать, что температуры изменяются только в направлении х, нормальном к поверхности стенки. Тепловой поток при установившемся режиме остается постоянным. [c.132]

Рис. 4.5. Схема к задаче об охлаждении плоской стенки (граничные условия 3-го рода)

Рис. 4.11. Распределение температуры по толи ине плоской стенки (граничные условия 3-го рода) для различных моментов времени при произвольном начальном распределении А А

Для получения расчетной формулы теплового потока при теплопередаче рассмотрим теплопроводность многослойной плоской стенки при граничных условиях третьего рода. Стенка состоит из п слоев с известными толщинами и коэффициентами теплопроводности (рис. 3.5). Известны также контактные термические сопротивления между отдельными слоями. Теплоносители имеют температуры и if , а интенсивность их теплообмена с поверхностями стенки определяется коэ( )фициентами и а . [c.277]

Теплопроводность плоской стенки при граничных условиях первого рода [c.165]

Теплопроводность плоской и цилиндрической стенок при граничных условиях третьего рода (теплопередача) [c.169]

Составьте уравнения, описывающие температурное поле и плотность теплового потока плоской стенки при граничных условиях первого рода. [c.176]

Решение поставленной задачи состоит в последовательном вычислении коэффициентов прогонки ( и с ], ] по , Р с определением неизвестных температур по уравнению (2.39) в обратном порядке. Например, если необходимо определить температурное поле в неограниченной плоской стенке, состоящей из слоя изоляции ( ) и тонкого металлического слоя (5 ), при переменных граничных условиях третьего рода (рис. 2.3), то систему неявных конечноразностных уравнений можно представить в виде [c.90]

Для расчета процесса нестационарной теплопроводности на ЭВМ ниже приводится программа численного решения задачи теплопроводности для неограниченной плоской металлической стенки, покрытой слоем тепловой изоляции, с учетом переменных граничных условий третьего рода (см. рис. 2.3). Алгоритм. . . [c.92]

Решение задачи начнем с плоской стенки (плита). Как и прежде, будем считать, что стенка имеет полную толщину, равную 2Хо, теплообмен на обеих поверхностях стенки соответствует граничному условию первого рода (температура поверхности стенки в момент t=0 становится равной температуре окружающей среды и затем сохраняется на этом уровне в течение всего процесса). Начальная температура стенки равна о. [c.64]

Рис. 72. Схема распределения температуры в сечении плоской стенки и неограниченной среды (граничное условие четвертого рода).

Тепловой процесс. Пусть дана плоская стенка толщиной 6, теплофизические свойства которой характеризуются параметрами X, с, р, а. Стенка подвергается несимметричному нагреванию с одной поверхности она омывается горячей средой с температурой Гг, а с другой — холодной с температурой Ти<Тг. Теплообмен стенки со средами происходит согласно граничным условиям третьего рода. При постоянном начальном распределении температуры по толщине стенки процесс теплопередачи через такую стенку представляется следующей системой уравнений [c.228]

Следующие девять глав (гл. 6—14) посвящены вопросам теплообмена и трения в трубах при стационарном режиме в случае отсутствия в потоке внутренних источников тепла, диссипации энергии и и свободной конвекции. В этих главах рассмотрен теплообмен в круглых, плоских, кольцевых, призматических и цилиндрических трубах при граничных условиях на стенке первого, второго и третьего рода как в случае развитого течения, так и в гидродинамическом начальном участке. Наряду с теплообменом при постоянных физических свойствах значительное внимание уделено теплообмену и трению при переменных свойствах жидкости и газа (гл. 7 и 9 и отдельные параграфы в других главах). В частности, в гл. 9 рассмотрены теплообмен и трение в сверхкритической области параметров состояния вещества, а также при наличии в потоке газа высокой температуры равновесной диссоциации. [c.4]

Применяя использованный здесь метод, нетрудно также обобщить тепловыделения в потоке задачу о теплообмене в плоской трубе при граничных условиях первого рода, а также задачи о теплообмене в круглой и плоской трубах при граничных условиях третьего рода на случай,- когда вместо температуры стенки задана температура окружающей среды. [c.299]

В случае граничных условий 3-го рода в рассматриваемой задаче должны быть заданы температуры сред, омывающих стенку Т(Гд > Г/з), и коэффициенты теплоотдачи и а . Этот процесс носит название теплопередачи через стенку и в стационарном случае распределение температур в средах и плоской стенке показано на рис. 2.10. Температуры среды и стенки в точке их соприкосновения совпадают. В качестве Гу принимается температура среды на достаточном удалении от стенки. [c.30]

Полученные выше решения задачи о теплопроводности плоской однородной стенки с граничными условиями 1-го и 3-го рода легко распространяются на случай, когда стенка состоит из ряда слоев различных материалов. [c.31]

В случае граничных условий 1-го рода, т. е. когда заданы темпера- плоской стенке [c.31]

Если в задаче о теплопроводности плоской многослойной стенки заданы граничные условия 3-го рода, то расчетное уравне- [c.33]

График распределения температур при охлаждении плоской стенки показан на рис. 17.2. Порядок его построения состоит в нанесении точек, соответствующих вычисленным температурам на поверхности стенки и в ее середине для отдельных моментов времени т, при этом по оси ординат слева эти температуры нанесены в форме отношений 0/0 — ( — о)/( оЛ о)- Из направляющих точек О- и 0 проводим лучи, соответствующие вычисленным значениям 65, т- В соответствии с граничным условием третьего рода эти лучи являются касательными к температурным кривым в точке, лежащей на поверхности стенки, а касательная в середине тела всегда горизонтальна. Последнее дает возможность с необходимой для практических целей точностью наметить линии изменения температур в толще стенки. [c.302]

Методика аналитического решения задачи по определению закона распределения температур и теплоотдачи для круглого цилиндра бесконечной длины и шара при их нагревании или охлаждении остается такой же, как и для рассмотренной плоской неограниченной стенки. В этом случае решают дифференциальное уравнение теплопроводности цилиндра или шара затем определяют возможность использования полученных решений для поставленной задачи применяют граничные условия третьего рода, получают трансцендентное уравнение, находят его корни и, наконец, представляя общее решение в виде ряда и определяя постоянные интегрирования по заданному начальному распределению температур при т = О и 0 = 0 , находят распределение температур в цилиндре или шаре для любого момента времени. При этом оказывается, что расчетные уравнения, так же как и для плоской стенки, могут быть записаны в форме критериальных уравнений по типу [c.303]

ПЛОСКАЯ СТЕНКА С ГРАНИЧНЫМИ УСЛОВИЯМИ I РОДА 1 [c.340]

Рис. 8.5. Плоская стенка с граничными условиями 1П-Г0 рода

Решение. Так как боковые поверхности стержня изолированы, весь тепловой поток направлен по оси стержня. Используем уравнение одномерного теплового потока для плоской стенки толщиной I с граничными условиями I рода. [c.389]

Подробная сводка уравнений поля температур и тепловых потоков для плоской стенки, полого цилиндра и полого шара при граничных условиях I, II, III родов дается в [19], [33 . [c.404]

Температурное поле в неограниченной плоской, бесконечно длинной цилинд)эи-ческой и сферической стенках при постоянных граничных условиях перв1Эго рода является одномерным и может быть определено, если уравнение (2.10) представить в форме, обобщающей эти три практически важных случая, [c.82]

В соответствии с граничными условиями первого рода после подстановки граничных значений г и Т в выражения (2.12) —(2.14) и принятия (для простоты) условия X = onst Ь = 0) из двух линейных алгебраических уравнений (для каждого случая) найдем значения i и 2-Подставив значения С, и С2 в выражения (2.12) —(2.14), определим распределение температур по толщине соответственно плоской, цилиндрической и сферической стенок [c.83]

Из оценок следует, что влияние джоулева нагрева при течении жидких металлов может стать заметным при На 10 . Результаты воздействия магнитного поля на теплоперенос при ламинарном движении жидкости между плоскими пластинами можно проследить на примере гартмановского течения. Из аналитического решения задачи о теплообмене [46] для двух типов граничных условий на непроводящих стенках (заданы постоянная температура или тепловой поток) в области теплового и гидродинамического установления видно, что увеличение На от нуля до бесконечности приводит к росту числа Nu примерно на 31% (от 7,55 до 9,87) для граничных условий первого рода и на 46% (от 8,24 ло 12) для условий второго рода (рис. 3.17). Очевидно, что с ростом На течение переходит от пуазейлевского к стержневому и процесс теплообмена идет так же, как в случае нагрева или охлаждения плоской пластины конечной толщины. При этом, однако, становится необходимым учет джоулева тепла. [c.82]

Постановка задачи. Дана неограниченная плоская стенка толщиной 2 Xq. Начальная температура стенки равна /о- В момент т=0 в стенке начинает действовать постоянный источник объемной мощностью W ккал1м ч. Температура поверхности плиты в течение всего процесса сохраняет первоначальное значение (граничное условие первого рода). Необходимо определить температурное поле плиты и количество переданной теплоты. [c.134]

Для исследования локальных значений коэффициентов теплоотдачи были изготовлены специальные а-калориметры, представляющие собой вырезку из безграничной пластины. Точное решение для такой плапины с граничными условиями третьего рода [Л. 12] позволяет на основании опытных данных о ходе изменения температуры в какой-либо точке калориметра весьма точно определить значение коэффициента теплоотдачи. При разработке конструкции калориметра особенно было важным создать гарантию отсутствия заметных утечек тепла от него в окружающие тела. Использовавшиеся калориметры изготовлялись в виде круглых пластинок небольшой толщины (2—4 мм) из электролитической меди, свойства которой хорошо изучены. Толщина пластинок выбиралась из условия заметного изменения температуры в средней точке калориметра за небольшой промежуток времени. Диаметр калориметров выбирался из условия получения малых утечек тепла по сравнению с основным потоком тепла от газа, а также из условий размещения их в зоне плоского потока. Локальные калориметры изолировались от остальной части стенки с помощью тефлоновых колец шириной 1 мм и высотой 1 мм. Торцовая часть а-калориметра, противоположная той, которая обтекалась газом, выходила в вакуумную камеру, где находился сильно разреженный покоящийся газ. [c.465]

Передача тепла от более нагретого газа к менее нагретому через плоскую стенку. Этот случай часто встречается в практике при определении количества тепла, передаваемого от горячих газов к окружающему воздуху через стенку. Обозначим температуру горячих газов Г,, температуру окружающего воздуха Гдаз. Так как тепловое состояние газов и стенки является стационарным, то Тг и Гвоз во времени не изменяются. Сформулируем для этого случая граничные условия III рода. [c.106]

Задача о теплообмене в трубах в случае взаимодействия вынужденной и свободной конвекции при граничных условиях первого рода представляет значительные трудности. Достаточно удовлетворительное решение этой задачи до сих пор не получено. Мартинелли и Болтер Л. 5] сделали попытку приближенно рассчитать теплообмен в вертикальной трубе при совпадении вынужденной и свободной конвекции у стенки. При этом они использовали решение Левека для круглой или плоской трубы (см. 6-3) [c.319]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...