Сила воздействия на плоскую стенку

При двустороннем воздействии жидкостей на плоскую стенку следует сначала определить силы давления на каждую сторону стенки, а затем найти их результирующую по Правилам сложения параллельных сил. [c.35]

Рис. 47. Сила воздействия струи на плоскую стенку

Из сопоставления уравнений (41) и (42) следует, что при повороте струи на 180° сила воздействия ее на криволинейную стенку удваивается по сравнению с силой воздействия струи на плоскую стенку, расположенную нормально к струе. [c.106]

Если преграда представляет собой плоскую стенку, наклоненную к направлению оси струи под углом а, то нетрудно получить формулу для полной силы воздействия на преграду. В этом случае заранее известно, что искомая сила направлена по нормали к стенке, так как по предположению силы трения пренебрежимо малы. Тогда, проектируя составляюш,ие выражения (6.79) на направление нормали к плоской стенке (рис. 6.39), получим [c.185]

Если преграда представляет собой плоскую стенку, наклонную к направлению оси струи под углом а, то нетрудно получить формулу для полной силы воздействия на преграду. В этом случае заранее известно, что искомая сила направлена по нормали к стенке [c.200]

Для плоской свободной струи, вытекающей из отверстия или сопла (рис. 1.26, а) в газовое пространство, сила ее воздействия на криволинейную цилиндрическую стенку определяется векторным уравнением [c.33]

Сила воздействия струи на неподвижную плоскую стенку большой площади, расположенную перпендикулярно к оси струи N—N (рис. 7.3), теоретически определяется из уравнения количества движения [c.112]

Уравнение (1.75) идентично уравнению (1.41а). Следовательно, горизонтальная составляющая силы полного гидростатического давления на цилиндрическую поверхность АВ равна силе абсолютного гидростатического давления, под воздействием которого находится вертикальная плоская стенка, равная по площади вертикальной проекции цилиндрической поверхности АВ. [c.46]

Рассуждения о влиянии характера контакта и величины Q на силу сопротивления, т. е. на возможное проскальзывание, полностью применимы и к случаю плоского наконечника, но только в самом начале сварки. Дело в том, что уже при т, равном от 0,2 до 0,3 сек (сварка медных пластин), отпечаток наконечника на поверхности детали имеет ту же конфигурацию и площадь, что и сам наконечник, а затем происходит лишь его равномерное заглубление в деталь. При этом наконечник воздействует на стенки отпечатка, деформируя их упруго-пластически и стабильно возбуждая колебания детали, так как проскальзывание невозможно. [c.80]

В общем случае воздействие струи на стенку определится геометрической разностью секундных количеств движения на входе и выходе. В случае плоской и неподвижной стенок диаметром больше шести диаметров сечения струи, расположенной перпендикулярно направлению потока, расчетное усилие его реакции на стенку (без учета сопротивления воздуха) для установившегося движения жидкости будет равно секундному импульсу силы [c.103]

Течение в начальном участке круглой трубы. Остановимся вкратце на ламинарном течении в начальном участке круглой трубы. Эта осесимметричная задача, по существу, не является задачей о пограничном слое, но она может быть решена методами теории пограничного слоя. Во входном поперечном сечении х = 0) профиль скоростей имеет прямоугольную форму, но затем под воздействием трения он постепенно вытягивается и, наконец, на некотором расстоянии от входа в трубу принимает форму параболы. Аналогичную плоскую задачу (течение в начальном участке канала) мы рассмотрели в 9 главы IX, применив для расчета дифференциальные уравнения пограничного слоя. Приближенный расчет ламинарного течения в начальном участке круглой трубы выполнил Л. Шиллер [ ], приняв, что импульс, падение давления и силы трения взаимно уравновешиваются, т. е. исходя из того же допущения, которое лежит в основе расчета пограничного слоя способом импульсов. Профили скоростей в начальном участке Л. Шиллер заменил прямолинейным отрезком в середине трубы (ядро течения) и кусками двух парабол с боков отрезка. Каждая из этих парабол примыкает к стенке, давая здесь нулевую скорость, а затем плавно, по касательной переходит в прямолинейный отрезок. Куски парабол при входе в трубу располагаются по ширине, равной нулю, а затем, по мере удаления от входа, становятся все шире, пока, наконец, на некотором расстоянии от входа не сливаются в одну общую параболу. Это расстояние и является теоретической длиной начального участка. Л. Шиллер нашел для этой длины значение [c.234]

Между полями, создаваемыми в волноводе с идеальными стенками сторонними воздействиями, распределенными по какому-либо сечению, и полями, создаваемыми в неограниченном полупространстве периодическим распределением давлений или нормальных скоростей по границе полупространства, есть глубокая связь. В самом деле, можно зеркально отразить в каждой из стенок волновода как распределения сторонних давлений по сечению, так и звуковые поля в волноводе и стенки волновода, и можно продолжать такие отражения неограниченно. После того как выполнено каждое отражение, промежуточные стенки можно убирать, не нарушая полей, так как, например для абсолютно жестких стенок в силу симметрии нормальные скорости на стенках и их отражениях равны нулю, а давления равны по обе стороны от стенок. В результате мы приходим к полупространству, на границе которого задано периодическое распределение сторонних давлений, т. е. к задаче, рассмотренной в 33, 34. Мы знаем, что в полупространстве получающееся поле состоит из (распространяющихся и неоднородных) спектров, бегущих по разным направлениям. Эти спектры и совпадают с теми плоскими волнами, из которых состоят нормальные волны волновода. [c.256]

Сила воздействия струи на плоскую стенку. Пусть свободная струя встречает преграду в виде плоской стенки, наклоненной к горизонту под углом а (рис. 47). Если пренебречь весом части струи, прилегающей к стенке, и учесть, что давления в сеченйи /—/ и в круговом сечении [c.105]

Криволинейные поверхности весьма распространены в технике. Это стенки резервуаров различной формы, трубы, крышки люков, запирающие элементы щаровых задвижек и т. д. Определение силы давления жидкости на такие поверхности более сложно, чем на плоские стенки, так как силы, действующие на элементарные площадки этих поверхностей, не параллельны в пространстве. В общем случае, как это известно иа механики, такая пространственная система сил приводится к главному вектору (силе) и главному моменту (паре сил), которые достаточно сложно определять, поэтому ограничимся рассмотрением случая воздействия жидкости на такие криволинейные поверхности, для которых пространственная система возникающих при этом элементарных сил давления приводится к одной равнодействующей. К ним относятся поверхности, имеющие точку, ось или плоскость симметрии в частности сферические, цилиндрические и конические. Именно такой формы поверхности чаще всего встречаются при рещении практических задач. [c.39]

Привлекательность использования МГД эффектов для управления газодинамическим течением связана с возможностью целенаправленно изменять величину и направление МГД силы воздействием на поток магнитного и электрического полей. Однако при этом происходит перестройка всего течения, возникают зоны с большим положительным градиентом давления на стенках канала и отрыв пограничного слоя. Поэтому в 1960-70-х гг. исследование МГД пограничных слоев стало актуальной задачей. В ЛАБОРАТОРИИ получены основополагающие результаты в указанном направлении. А. Б. Ватажиным ([21 и Глава 12.2) рассмотрено течение в плоском диффузоре при наличии магнитного поля, создаваемого током, протекающим в вершине диффузора перпендикулярно плоскости течения. Диффузорное течение несжимаемой жидкости характеризуется наличием положительного градиента давления, приводящего при достаточно больших числах Рейнольдса или углах раскрытия диффузора к возникновению обратного гидродинамического течения. Магнитное поле позволяет предотвращать развитие таких течений. [c.518]

Рассмотрим давление жидкости на плоскую стенку, наклоненную к горизонту под углом а. Давление на поверхности жидкости Ро. Расположим систему координат так, как показано на развертке поверхности произвольной формы AB D (рис. 1.12). Центр тяжести элементарной площадки da, выделенной на поверхности, погруженный под уровень свободной поверхности на глубину h, испытывает воздействие гидростатического давления р. Тогда сила полного гидростатического давления, действующая на элементарную площадку, составит [c.35]

Из теории ламинарного пограничного слоя (глава VII) известно, что при обтекании цилиндрического тела кривизна стенки не оказывает суще-СТБ0ННОГО влияния на развитие пограничного слоя, правда, при условии, что радиус кривизны стенки значительно превышает толщину пограничного СЛОЯ. Это объясняется тем, что развитие пограничного слоя на таких телах практически не зависит от воздействия центробежной силы, и поэтому пограничный СЛОЙ развивается на них совершенно так же, как на плоской пластине ПОД воздействием того градиента давления, который имел бы место при невязком обтекании рассматриваемого тела. То же самое относится и к расчету устойчивости ламинарного пограничного слоя с градиентом давления. [c.451]

Плоское под пертое дно цилиндрического Р. Наибольший изгибающий момент, действующий на неусиленные, металлич. листы дна у соединения его со стен- кой Р., много меньше момента заделки стенки. Помимо изгибающих моментов, воздействующих на металлич. листы дна и на соединяющие их швы, в металлич. листах возникают нормальные напряжения,вызываемые поперечной силой, действующей в соединении дна со стенкой. Эта поперечная радиально направленная сила, будучи равномерно распределена по всему периметру дна (в данном случае по окружности), вызывает в последнем равномерное напряжение, если не считать трения между дном и его опорами. В любом элементе образующего дно диска действуют нормальные напряжения постоянной величины [c.192]

Начнем со случая внешнего трения — воздействия на частицы среды силы, направленной противоположно скорости частицы, а по величине пропорциональной этой скорости. В этой задаче можно считать, что к единичному объему среды приложена сила F = —т]У, где V— скорость объема, а т] — коэффициент трения. Силу можно рассматривать как градиент, взятый с обратным знаком, некоторого давления д — э( ективного диссипативного давления, действующего в среде благодаря трению на стенках. Это добавочное давление связано е F соотношением F = —ддШх значит, для плоской волны р = окажется д = —РНк = — [c.397]

Гидродинамические условия развития процесса. При продольном течении жидкости вдоль плоской поверхности происходит образование гидродинамического пограничного слоя, в пределах которого вследствие сил вязкого трения скорость изменяется от значения скорости невозмущенного потока Шо на внешней границе слоя до нуля на самой поверхности пластины. По мере движения потока вдоль поверхности толщина пограничного слоя посте-ленно возрастает тормозящее воздействие стенки распространяется на все более далекие слои жидкости. На небольших расстояниях от передней кромки пластины пограничный слой весьма тонкий и течение жидкости в нем носит струйный ламинарный характер. Далее, на некотором расстоянии дгкр в пограничном слое начинают возникать вихри и течение принимает турбулентный характер. Вихри обеспечивают интенсивное перемешивание жидкости в пограничном слое, однако в непосредственной близости от поверхности они затухают, и здесь сохраняется очень тонкий вязкий подслой. Описанная картина развития процесса показана на рис. 3-1. [c.64]

В результате воздействия сжимающих сил во фланце его толщина увеличивается, растягивающие же силы, действующие вдоль ци.чиндра, утоняют нижнюю часть стенки сосуда. Характер изменения исходной толщины S и твердости при вытяжке цилиндрического стакана с плоским дном показан на фиг. 129. Изменение толщины S у [c.142]

Разновидностью вытяжки конических деталей является вытяжка деталей, у которых цилиндрическая стенка сопрягается с плоским дном участком, имеющим форму усеченного конуса. Своеобразной особенностью процесса деформирования является то, что местоположение опасного сечения может изменяться. В начале процесса деформирования, когда центральная часть заготовки находится под воздействием плоского торца пуансона, опасное сечение находится на границе плоского участка торца пуансона с коническим (радиус г ). Перемещение пуансона относительно матрицы приводит к тому, что часть заготовки, находящаяся в зазоре между пуансоном и матрицей, получает приближенно коническую форму (см. рис. 67) с постепенно уменьшающимся углом а. В определенный момент деформирования угрл а станет равен углу конусности пуансона, и этот участок окажется нагруженным напряжениями нормальными и касательными, вызванными силами трения. Действие сил трения, а также изгиб заготовки по кромке, сопрягающей конический участок с цилиндрическим (радиус г ), приведут к тому, что пластическое деформирование конического участка прекратится и опасное сечение переместится от радиуса к радиусу г . Таким образом, возможность вытяжки деталей с коническим дном определяется двумя усло- [c.187]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...