Напряжения Определение для плоской стенки

При вытяжке элементы заготовки, перемещаясь относительно матрицы, испытывают изгиб при входе на скругленную кромку матрицы и спрямление при сходе с нее. Влияние изгиба и спрямления на величину Ор было бы точнее учесть в граничных условиях раздельно для изгиба (при р = а) и спрямления (при р — Яи), определяя величины напряжений раздельно для плоской и скругленной частей фланца. Однако без большой погрешности можно принять, что влияние изгиба и спрямления на величину меридионального напряжения, действующего на переходе от скругленной части фланца к цилиндрическим стенкам образующегося стакана, учитывается увеличением Ор [по сравнению со значением, определенным по формуле (8.49)], на удвоенное значение Аар, определенное по формуле (8.52). [c.364]

В 8-3 полное сопротивление тела было разделено на две составляющие составляющую трения и составляющую давления. Уместно кратко повторить основной принцип такого разделения. Сопротивление трения представляет собой часть сопротивления, обусловленную только касательным напряжением То на стенке. При продольном обтекании плоской пластины полная сила сопротивления вызвана только -сопротивлением трения, которое определяется формулой (8-25). Эту, же формулу можно использовать для определения той части полного сопротивления стоек и удлиненных тел вращения, которая обусловлена действием трения. Во всех этих случаях площадь S представляет собой площадь поверхности рассматриваемого тела. Безразмерный коэффициент сопротивления Со в формуле (15-1) определяется через полную силу лобового сопротивления, которая [c.392]

Таким образом, при строгом подходе к проблеме необходимо создавать образцы, которые либо имеют толщину, равную максимальной толщине стенки сосуда, либо достаточно велики, чтобы разрушиться в условиях плоской деформации. Если последнее условие может быть достигнуто, то линейная механика разрушения позволяет 1) определить вязкость разрушения по результатам испытаний стандартных образцов 2) произвести расчет таким образом, чтобы конструкция с требуемым уровнем вязкости разрушения могла работать при определенном уровне напряжений и заданных размерах дефектов. Однако такой подход приемлем только для условий, при которых разрушение происходит от сравнительно небольших дефектов с ограниченной локальной пластичностью (например, высокопрочные стали или облучаемые толстые сечения). Его трудно использовать для сталей с низкой и средней прочностью, которые в настоящее время применяют во многих сосудах, работающих под давлением, особенно если они имеют толщину стенки <100 мм. [c.255]

Для определения усилия открытой прошивки при 0д/1)о>0,2 рассмотрим схему действующих сил в какой-либо момент процесса (рис. 170). Усилием трения боковой поверхности прошивня о стенки заготовки пренебрежем и диаметр непрошитой части заготовки примем равным исходному Во. Часть заготовки высотой /г под прошивнем в зоне А находится в состоянии всестороннего сжатия усилием прошивня и реакцией кольцевой зоны Б. Напряженное состояние кольцевой зоны Б (плоское растяжение) соответствует напряженному состоянию трубы, находящейся под внутренним давлением, оказываемым металлом, вытекающим из зоны Л. [c.337]

Для определенности рассмотрим круговой цилиндр радиуса а, расположенный параллельно плоской твердой стенке на расстоянии 6 от нее. Основную систему координат выберем так, чтобы ее начало, точка О, находилось в плоскости стенки (рис. 1). Ось Охз направим параллельно оси цилиндра, а ось Ох — перпендикулярно плоскости стенки так, чтобы она пересекала ось цилиндра. Будем предполагать, что в отрицательном направлении оси 0x1 распространяется плоская волна давления. В соответствии с методом средняя сила, действуюш,ая на цилиндр, отфильтровывается осреднением по времени величины поверхностного интеграла от свертки тензора напряжений в жидкости с ортом нормали к поверхности цилиндра [c.343]

Плоские крышки и заглушки могут быть круглой, эллиптической, прямоугольной или квадратной формы. В табл. 21 приведены расчетные формулы для определения наименьшей допустимой толщины стенок ( аоп), наибольших напряжений (а б) и прогиба (/ б). [c.178]

Прежде всего необходимо отметить, что получение плоского участка, перпендикулярного к оси заготовки, возможно лишь при условии создания подпора заготовки изнутри, при котором нормальные напряжения, действующие по внутренней поверхности образующегося плоского участка, обеспечат создание внешнего изгибающего момента, достаточного для спрямления элементов, переходящих с криволинейного участка очага деформации на плоский. Если такого подпора не будет, то элементы заготовки, получившие определенную кривизну срединной поверхности, будут стремиться сохранить ее при переходе с криволинейного участка на плоский краевые элементы заготовки начнут загибаться внутрь, причем вначале их диаметральные размеры будут уменьшаться, а затем увеличиваться. Диаметральные размеры могут увеличиваться при условии, если напряжения Оц изменят знак и станут растягивающими. Растягивающие напряжения при достаточной длине участка, на котором они действуют, создадут момент, достаточный для спрямления элементов, но это приведет лишь к образованию вывернутой внутрь цилиндрической стенки меньшего диаметра [9]. Результат такого деформирования наглядно виден из рис. 87. [c.235]

При определении напряжений в условиях стесненного кручения к общим напряжениям, вычисляемым по гипотезе плоских сечений, добавляются слагаемые, возникающие от изгиба отдельных элементов балки, что существенно для открытых профилей и имеет второстепенное значение для замкнутых [0.3]. Однако при регулярных вырезах в одной из стенок коробчатой балки дополнительные нормальные напряжения от стесненного кручения могут иметь существенное значение [0.13]. [c.282]

В другой представляющей большое значение статье ), посвященной деформациям, симметричным относительно оси, Винклер исследует цилиндрическую трубу, находящуюся под равномерными внутренним и внешним давлениями, и выводит формулу Ламе. При определении необходимой толщины стенки для трубы Винклер опирается на теорию наибольших нормальных деформаций и приходит к формуле, несколько отличающейся от формулы Ламе. Оп исследует также и условия по торцам трубы, рассматривая сферические и плоские торцы. Для того и другого случаев Винклер дает уравнения для напряжений и показывает, что цилиндрическая труба испытывает у концов некоторый местный изгиб. Учитывая его, он вводит поправки в теорию, разработанную до него Шеффлером (см. стр. 163). В заключение Винклер выводит соотношения между напряжениями во вращающихся дисках и пользуется ими в расчете маховиков ). [c.187]

Ж- Добавление. Довольно близкие соображения привели проф. Яки из Технического института в Будапеште ) к установлению ортогональных семейств линий скольжения для тех тел, которые он назвал типами вполне пластичного грунта Он отождествляет их с идеально пластичным телом, в котором течение происходит при постоянном значении максимального касательного напряжения Ттах= = onst, но с учетом силы тяжести у в уравнениях равновесия. Он определил форму изобар и кривых скольжения для полубесконечного тела и для плоского напряженного состояния клина О ф Р, прямолинейные края которого нагружены заданными значениями тангенциальных нормальных напряжений Ot=f] r) при ф=0 и at=h r) при ф=р и равномерно распределенными касательными напряжениями Tri= onst. Он сообщил также о том, что найдено поле скольжения, в котором одно из семейств линий скольжения состоит из множества неконцентрических окружностей. Среди исследованных им случаев — картина линий скольжения вокруг туннеля кругового сечения с горизонтальной осью, пробуренного на определенной глубине под горизонтальной поверхностью тяжелого пластичного грунта в предположении, что на стенках цилиндрического отверстия действует давление, возрастающее пропорционально глубине у. [c.580]

Второе экспериментальное подтверждение формулы для определения критической длины трещины получено при испытаниях, проведенных Гетцем и др. (1963 г.) на сосудах под давлением диаметром 152 мм из алюминиевого сплава 2014-Т6. Толщина стенки образцов 1,5 мм. В этих испытаниях использовали плоские пластины с надрезом и цилиндрические сосуды. В цилиндрических сосудах со сквозными трещинами создавали давление до разрушения. Значения Ксг подсчитывали при испытании на растяжение плоских пластин (для определения вязкости разрушения использовали образцы с центральным надрезом). По результатам испытаний цилиндрических сосудов построена кривая зависимости разрушающего напряжения от длины трещины с применением уравнения (15) при Ксг = onst. На рис. 5 представлены результаты вычислений. Штриховая линия построена на основании результатов испытания плоской пластины, скорректированных для пластины ограниченной ширины . Сплошная линия построена по результатам испытания цилиндрических сосудов, причем темными кружочками показаны отдельные результаты испытаний цилиндрических сосудов. Как можно обнаружить, кривые, построенные на основании уравнения (15), хорошо согла-еуются с результатами отдельных испытаний цилиндрических сосудов. Уровень вязкости для этих испытаний на алюминиевых образцах составил 189 кгс/мм /. [c.163]

Близкой к рассматриваемым задачей является определение поля температур по заданным температурам на границе, так как распределение температур внутри области при источниках тепла на поверхности подчинено уравнению Лапласа. Эта задача должна решаться при определении температурных напряжений. Для определения температур в плоском поле применяется плоская электрическая модель со сплошным полем или сеточная модель. Пространственная модель для определения температур внутри детали объемной формы может быть изготовлена из электролита или дисперсной массы. Пространственная модель должна иметь резервуар, дно и стенки которого выполнены из диэлектрика по форме подобной исследуемой области. Замеры внутри объемной модели производятся по плоскостям сечений модели с помощью иглы, передвигаемой по точкам. Трехразмерная модель для решения уравнения Лапласа в трех координатах может быть выполнена также в виде сеточной модели из сопротивлений, соединенных в узловых точках по всем трем направлениям. Определение с применением электрических моделей стационарных температурных полей по заданным температурам на границах рассмотрено, например, в работах [9], [12], [38], [42], [50]. [c.273]

Когда отдельные элементы шероховатости образуют скопления, ТО вследствие их взаимодействия с потоком значение параметра /Сгд, полученное для одиночного элемента шероховатости, изменяется. В случае распределенной шероховатости параметр Kig зависит от интенсивности турбулентности в пограничном слое и, следовательно, должен быть связан с касательным напряжением на стенке. Колгэйт [13] проанализировал это соотношение при исследовании лабораторного метода оценки возможности возникновения кавитации на бетонных шероховатых поверхностях. Недавно Арндт и Иппен [2, 3] провели подробное исследование кавитации на плоских поверхностях с равномерно расположенными поперечными треугольными бороздками [2, 3]. Они наблюдали развитие кавитации в диапазоне физических размеров шероховатости (глубины бороздок) = 0,317 — 2,54 мм и относительной шероховатости х/й = 2000 — 200 (х — расстояние вдоль эквивалентной плоской пластины). Профили пограничного слоя удовлетворяют закону стенки для шероховатых поверхностей. Обнаружено, что параметр /Сг . определенный из наблюдений за исчезновением кавитации и подобный использованному Холлом, зависит почти исключительно от относительной шероховатости в соответствии с линейным соотношением [c.297]

Приближенная оценка потерь энергии на участке расширения струи в плоском канале может быть выполнена следующим образом. Выделим на расстоянии х от начального сечения 1—1 элемент потока длиной йх (рис. 36). Этот элемент состоит из отсека абве струи постоянной массы и отсека вгде циркуляционной зоны. Потери йкс удельной энергии в пределах отсека струи постоянной массы обусловлены работой по преодолению касательных напряжений Тст и Тр, действующих соответственно по твердым стенкам канала и жидкой поверхности раздела. Для определения этих потерь запишем уравнение Бернулли [c.103]

Если выбрать для распределения скоростей подходящее выражение и с его помощью вычислить толщину потери импульса, толщину вытеснения и касательное напряжение на стенке, то совершенно таким же путем, как в предыдущем параграфе для пограничного слоя на плоской пластине, мы получим из уравнения (10.18) обыкновенное дифференциальное уравнение для определения толщины пограничного слоя. При выборе выражения для распределения скоростей следует руководствоваться теми же сообра- [c.197]

Прежде чем приступить к определению из уравнения импульсов толш,и-ны пограничного слоя б х) (совершенно таким же путем, как и в предыдущем параграфе для продольного обтекания плоской пластины), необходима вычислить те значения толщины потери импульса 62, толщины вытеснения и касательного напряжения на стенке То, которые соответствуют положенному в основу расчета распределению скоростей (10.22). Подставив эта распределение в равенства (8.33) и (8.34), мы будем иметь [c.200]

Применение условия взаимности при оценке низкочастотного излучения, возникающего благодаря импульсу давления, приложенному к короткому отрезку пустой скважины, дает хорошее соответствие с результатами Хилена, выраженными формулами (6.18).. Условие взаимности использовалось также при оценке излучения от пары сил. действующих на стенку скважины. Рассмотрим примеры в предположении радиально ориентированных сил Gg t). приложенных в точках, показанных на рис. 6,12. Задача состоит-в определении смещений Ur и ы , наблюдаемых в горизонтальной плоскости на расстоянии г от оси, в направлении 0. Смещение г есть сумма смещений, вызванных двумя изображенными силами. Если считать, что сила Gg t) действует в точке, в которой отыскивается значение и,, то сумма двух радиальных смещений на противоположных концах диаметра будет равна и. Следовательно, необходимо определить радиальное движение стенок скважины при прохождении продольной волны. Вначале рассматривается каждое из трех напряжений, действующих во взаимно перпендикулярных направлениях и генерирующих плоскую продольную волну. Для длин волн, много больших диаметра скважины, можно использовать статическое решение. Для нормального напряжения ргг. действующего в направлении оси скважины, радиальное дви- [c.224]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...