Термическое плоской стенки

Очень часто термическим сопротивлением называют величину б/Я, которая равна термическому сопротивлению плоской стенки площадью 1 м . [c.73]

Для определения теплового потока через многослойную цилиндрическую стенку следует, как и для многослойной плоской стенки, просуммировать термические сопротивления отдельных слоев [c.75]

Выбор теплоизолятора для трубопроводов. Увеличение толщины слоя изоляции на плоской стенке увеличивает ее термическое сопротивление Ri,, в результате чего увеличивается и суммарное термическое сопротивление теплопередачи Rk. Значения / и Rai при этом не меняются. [c.102]

В случае передачи теплоты через многослойную плоскую стенку R знаменателе формулы (24-4) нужно поставить сумму термических [c.374]

Полное термическое сопротивление теплопередачи через многослойную плоскую стенку [c.375]

Термические напряжения по формуле (108) для плоской стенки [c.372]

Для получения расчетной формулы теплового потока при теплопередаче рассмотрим теплопроводность многослойной плоской стенки при граничных условиях третьего рода. Стенка состоит из п слоев с известными толщинами и коэффициентами теплопроводности (рис. 3.5). Известны также контактные термические сопротивления между отдельными слоями. Теплоносители имеют температуры и if , а интенсивность их теплообмена с поверхностями стенки определяется коэ( )фициентами и а . [c.277]

Анализ формулы общего термического сопротивления плоской стенки (3.17) показывает, что дополнительный слой тепловой изоляции любой толщины независимо от величины ее коэффициента теплопроводности приводит к увеличению общего термического сопротивления стенки и уменьшению теплового потока. Это правило не может быть распространено на тела, имеющие выпуклые поверхности. При наложении изоляции-на выпуклую поверхность внутреннее термическое сопротивление увеличивается, но благодаря увеличению поверхности соприкосновения стенки с внешним теплоносителем уменьшается внешнее термическое сопротивление. Поэтому при использовании материалов с достаточно большим коэффициентом теплопроводности для покрытия изоляцией выпуклой поверхности можно получить не уменьшение, а увеличение теплового потока. [c.441]

Л полное термическое сопротивление многослойной плоской стенки. [c.15]

Многослойная цилиндрическая стенка Аналогично многослойной плоской стенке полное термическое сопротивление многослойной цилиндрической стенки можно записать [c.18]

Выражение (13.46) для многослойной стенки подобно выражению (13.43) для однослойной плоской стенки. Различие заключается в коэффициентах к, которые отличаются термическими сопротивлениями теплопровод- [c.300]

Для уменьшения тепловых потерь в окружающую среду поверхность нагретого тела покрывают тепловой изоляцией. Если увеличить толщину тепловой изоляции, покрывающей плоскую стенку, то термическое сопротивление возрастет, как это видно из выражения (13.45). Иначе обстоит дело в случае, если тепловой изоляцией покрывается труба. Ограничимся рассмотрением случая, когда труба покрыта однослойной тепловой изоляцией с наружным диаметром /з (рис. 13.8,6). Считая заданными и постоянными коэффициенты теплоотдачи 01 и ог, температуры обеих жидкостей <жг и <ж2, теплопроводности трубы Х) и изоляции Яг, рассмотрим, как будет из- [c.303]

Расчетные формулы для теплообмена в случае цилиндрической стенки составляются по тем же правилам, что и для плоской стенки необходимо только знать термические сопротивления для тех же случаев распространения тепла, что и для плоской стенки. [c.222]

Как и в случае плоской стенки, полное термическое сопротивление теплопередачи цилиндрической стенки есть сумма частных термических сопротивлений Ri i = и Ri,2— и термического сопро- [c.187]

Полное термическое сопротивление равно сумме отдельных, так называемых частных, термических сопротивлений. Так, для плоской стенки частными сопротивлениями являются [c.291]

Выбор теплоизолятора для трубопроводов. Увеличение толщины слоя изоляции на плоской стенке увеличивает ее термическое сопротивление в результате чего уве- [c.118]

В качестве примера рассмотрим формулу коэффициента теплопередачи для плоской стенки. Если термическим сопротивлением Стенки пренебречь, т. е. положить 6/Х=0, то (6-5) принимает вид [c.196]

При прохождении теплового потока через плоскую многослойную стенку, составленную из различных слоев, термическое сопротивление стенки будет равно [c.178]

Таким образом, во всех случаях, когда величина е достаточно мала, расчет процесса распространения тепла в криволинейных стенках допустимо производить по формулам, полученным для плоской стенки. Пр-ак-тически при е 0,1 температурные поля искривленной и плоской стенок мало отличаются одно от другого. Стенки, обладающие малым отношением толщины к радиусу кривизны, являются тонкими в термическом смысле. [c.165]

Коэффициент теплоотдачи в рассматриваемом случае определяется по термическому сопротивлению плоской стенки, т. е. [c.296]

По рассчитанному термическому сопротивлению толщина изоляционного слоя плоской стенки может быть определена по графику рис. 16-1, толщина изоляционного слоя цилиндрической поверхности — по графику рис. 16-2, [c.416]

Величина, обратная коэффициенту теплопередачи, называется полным (общим) термическим сопротивлением теплопередачи. Для многослойной плоской стенки [c.185]

Определяются теплопотери теплоотдающими поверхностями, а также пограничные и межслойные температуры кладки печей и сушил. По заданным термическим сопротивлениям отдельных конструктивных элементов кладки определяются тепловые потери, исходя из общей формулы расчета тепловых потерь через плоскую стенку [c.89]

Тонкая стенка в термическом смысле представляет собой простейший пример тела неправильной формы. Расчет процесса распространения тепла в такой стенке легко сводится к расчету плоской стенки. [c.257]

Из формулы (14-16) видно, что определение термического сопротивления Нх для цилиндрической стенки достаточно сложно. Поэтому термическое сопротивление цилиндрической стенки для приближенного расчета определяют по более простой формуле плоской стенки [c.150]

Полученное решение задачи теплопроводности и теплопередачи однослойной плоской стенки можно распространить и на случай многослойной стенки (рис. 52) при условии плотного прилегания отдельных слоев, без заметных дополнительных термических сопротивлений переносу тепла в этих местах. [c.163]

Суммарное термическое сопротивление стенки переносу тепла со стороны камеры горения к охлаждающей среде для плоской стенки определяется формулой [c.481]

Определим термическое соп-Рис. 1.2. Теплопроводность в многослой- ротивление трехслойной стенки ной плоской стенке к выражению (1.6) (рис. 1.2). Напишем последнее со- [c.8]

При теплопередаче через плоскую стенку термические сопротивления теплоотдаче определяются только значениями С1 и ог и равны 1/а1 и 1/а2- Иначе обстоит дело в случае цилиндрической стенки. Термические сопротивления laidi и la2d2 здесь определяются значениями не только 01 и ог, но и диаметрами dl и 2- При теплопередаче через шаровую стенку влияние диаметров сказывается еще сильнее, здесь термические сопротивления теплоотдаче соответственно равны l/d[d l и l/a2йi 2 Из этого следует, что если один из коэффициентов теплоотдачи о мал, то термическое сопротивление теплоотдаче может быть уменьшено путем увеличения диаметра на этом же принципе основано применение оребренных поверхностей нагрева. [c.306]

Отличие формулы (8.23) от (8.15) заключается только в способе расчета термических сопротивлений отдельных слоев для плоской и цилиндрической стенок. Но и это различие существенно только при больших отношениях наружного и внутреннего диаметров каждого слоя du/dвn=d(i+l)/di>, 5. При меньших отношениях dnfdвn термические сопротивления отдельных слоев, как уже было показано, целесообразнее считать по упрощенной формуле Rxi=Ьi/ X Fi), справедливой для плоской стенки. [c.78]

При передаче теплоты через цилиндрическую стенку термические сопротивления 1/aidi и l/azdz определяются не только значениями коэффициентов теплоотдачи, но и размерами самих поверхностей. При передаче тепла через шаровую стенку влияние диаметров di и dz оказывается еще сильнее, что видно из соотношений l/aid i и Xjatdh. Отсюда следует, что если а мало, то термическое сопротивление теплоотдачи можно уменьшить путем увеличения соответствующей поверхности. Такой же результат можно получить и для плоской стенки, если одну из поверхностей увеличить путем оребрения. Последнее обстоятельство и положено в основу интенсификации теплопередачи за счет оребрения. При этом термические сопротивления станут пропорциональными величинам [c.48]

Ребристые поверхности. При теплопередаче через плоскую стенку термические сопротивления теплоотдачи определяются значениями ai и аа и равны 1/ai и l/aj. При теплопередаче чйрет цилиндрическую стенку термические сопротивления определяются не только значениями коэффициентов теплоотдачи, но и значениями диаметров и равны 1/ajrfi и la2d2. При теплопередаче через шаровую стенку влияние диаметров сказывается еще сильнее здесь термические сопротивления теплоотдачи соответственно равны l/ai i и Это обстоятельство обусловливается тем, что внеш- [c.191]

Ребристые поверхности. При теплопередаче через плоскую стенку термические сопротивления теплоотдачи определяются через l/tti и l/ttj. При теплопередаче через цилиндрическую стенку термические сопротивления определяются не только значениями коэффициентов теплоо1 дачи, но и значениями диаметров, т. е. Ма- й и При теплопередаче через шаровую стенку влияние диа- [c.206]

В СССР до настоящего времени эксплуатируется большое количество промышленных котельных без деаэраторов с питательными баками, имеющими плоские стенки, не рассчитанные для работы даже под незначительным избыточным давлением. Рациональным способом организации термической деаэрации в подобных котельных является установка параллельно с открытым питательным баком малогабаритной деаэрациониой приставки барботажного типа в комбинации с водоводяным регенеративным теплообменником [c.206]

В последнем выражении знаменатель можно рассматривать как величину, характеризующую термическое сопротивление ци-лиЕщрического слоя. Все соображения о связи между тепловым потоком и тепловыми сопротивлениями составных частей сложной стенки, изложенные раньше, остаются справедливыми и здесь. Поэтому, так же, как в случае плоской стенки, можно написать выражение для удельного (отнесенного к единице длины) теплового потока, проходящего через п-слойную цилиндрическую стенку. Имеем [c.252]

Часто на практике требуется снизить теплопередачу. В большинстве случаев это достигается нанесением на стенку тепловой изоляции (рис. 166), которая вследствие малой теплопроводности [Я 2 втп1 м -град)] способствует згменьшению потери теплоты в окружающую среду. К теплоизоляционным материалам относят асбест, слюду, пробку, стекловолокно и другие материалы. Как видно из уравнения (382), с увеличением толщины изоляции, наносимой на плоскую стенку, величина коэффициента теплопередачи к, а следовательно, и величина тепловых потерь д снижается. Для цилиндрической стенки потери уменьшаются не пропорционально увеличению толщины изоляции. Это объясняется тем, что при увеличении толщины термическое сопротивле- [c.262]

Эмпирические данные о профилях температуры и, особенно, концентрации пассивной примеси в турбулентных течениях вдоль плоской стенки являются более бедными, чем данные о профилях скорости в таких же течениях, поэтому и экспериментальные материалы, подтверждающие формулу (6.85), менее обширны, чем те, которые можно использовать для проверки логарифмической формулы (6.22) для профиля средней скорости. Измерения профилей средней температуры в атмосфере вблизи Земли, многократно проводившиеся метеорологами, мало пригодны для этой цели, так как в приземном (или приводном) слое воздуха при наличии заметного изменения средней температуры с высотой (т. е. при термической стратификации, отличной от нейтральной) значительную роль играет архимедова сила, не позволяющая рассматривать температуру как пассивную примесь (подробнее об этом см. в IV разделе). Более подходящими для этой цели могут быть данные тщательных измерений профилей влажности (т. е. концентрации водяного пара) в приземном или приводном слое атмосферы однако данных таких измерений пока имеется не слишком много. Тем не менее практически все достаточно аккуратные измерения профилей влажности над сушей и морем при близкой к нейтральной температурной стратификации (один из первых среди них принадлежат Паскуилу (1949) и Райдеру (1954)) показывают, что в этих условиях указанные профили хорошо описываются логарифмическими формулами на заметном [c.290]

Здесь l — эмпирическая постоянная (родственная постоянной с в равенстве (7.10)), а Вц — довольно сложный добавочный тензор, выражающийся через среднюю скорость, ее пространственные производные и напряжения Рейнольдса и описывающий анизотропию пульсационной скорости в пограничных слоях около твердых стенок. Например, в случае течения около твердо плоской стенки J 3 = О разумно предположить, что Bif=dpe6i3bfz, где е = е есть средняя скорость диссипации турбулентной энергии (использовать которую обычно удобнее, чем ei), а d — безразмерная константа. Такое предположение использовалось, например, Мониным (1965) в приложении к течению в пограничном слое термически стратифицированной жидкости. Монин рассмотрел [c.334]

Понятие об эквивалентном коэффициенте теплопроводности для цилиндрической стенки принципиально яе отличается оттакого же понятия для многослойной плоской стенки (2-16) термическое сопротивление, вычисленное по эквивалентному коэффициенту теплоправодности, должно равняться сумме термических сопротивлений всех слоев, образующих многослойную цилиндрическую стенку [c.39]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...