Плоская стенка (пластина)

Экспериментальная установка. Для неограниченной плоской стенки (пластины) в п. 1.3.2 получены соотно- [c.125]

В качестве примера рассмотрим процесс охлаждения (или нагревания) неограниченной плоской стенки (пластины) [c.85]

Рис. 11-4. Процессы прогрева плоской стенки (пластины). Кривые показывают распределение температур по истечении времени Ti, tj, Тз и т. д. от нача-ла нагрева

Плоская стенка (пластина). При течении жидкости (газа) вдоль плоской поверхности (пластины) на начальном участке, пока пограничный слой тонкий, течение ламинарное. Далее, на некотором расстоянии дг р от передней кромки пластины, течение в пограничном слое становится турбулентным. Условная граница перехода ламинарного режима в турбулентный определяется критическим числом Рейнольдса [c.228]

ПЛОСКАЯ СТЕНКА (ПЛАСТИНА) [c.384]

Однородная плоская стенка. Простейшей и очень распространенной задачей, решаемой теорией теплообмена, является определение плотности теплового потока, передаваемого через плоскую стенку толщиной 6, на поверхностях которой поддерживаются температуры t И /,-2 (рис, 8,2). Температура изменяется только по толщине пластины — по одной координате х. Такие задачи называются одномерными, решения их наиболее просты, и в данном курсе мы ограничимся рассмотрением только одномерных задач. Учитывая, что для одномерного случая [c.72]

Многие инженерные задачи нестационарной теплопроводности в реальных телах сложной формы можно свести к нестационарной теплопроводности в телах простейшей геометрической формы. Плоская стенка толщиной 26 неограниченных размеров в направлении осей ОУ и 02, бесконечно длинный цилиндр радиусом Го и шар радиусом го без внутренних источников тепла (рис. 16.1) охлаждаются в среде с постоянной температурой условия отвода теплоты по всей поверхности этих тел одинаковые (а = 1(1ет). Изотермические поверхности в пластине параллельны осевой плоскости, цилиндрические в цилиндре имеют одну и ту же ось с ним, а сферические в шаре имеют общий с ним центр. Это приводит к тому, что производные д%1ду, д% дг, й0/(Эф и (30/(3ф равны нулю. Тогда температура точек тел про-.стейшей геометрической формы зависит только от координаты X или г и времени т. В начальный момент т = 0 температура распределяется равномерно и равна 0о. [c.244]

Указание. Стенку рассматривать как плоскую неограниченную пластину, отводом теплоты с наружной поверхности сопла пренебречь. [c.187]

Плоская стенка. Граничные условия первого рода. Рассмотрим неограниченную плоскую стенку, толщина которой значительно меньше двух других размеров (рис. 2.5). Такую стенку иногда называют тонкой. Пусть на поверхностях пластины поддерживаются температуры t j. и t , а теплопроводность материала равна X. [c.130]

Наиболее просто это уравнение выглядит для случая распространения тепла для плоской стенки (для пластины неограниченного размера), когда тепло распространяется только в направлении оси х и когда отсутствуют внутренние источники тепла, т. е. при = 0 [c.140]

Если бы мы руководствовались не приближенными, справедливыми для стержня малой кривизны уравнениями (10.37), а точными уравнениями (10.35), то для плоской стенки получили бы уравнения осесимметричного изгиба круглой пластины и уравнение растяжения и изгиба кольцевой пластины в своей плоскости. [c.435]

Постановка задачи. В практике многие элементы конструкций встречаются в форме пластин и тонкостенных оболочек, которые представимы плоской стенкой. К плоской стенке можно отнести и тонкостенные цилиндрические и сферические оболочки, у которых отношение радиуса кривизны к толщине стенки более 40— 50, так как в этом случае увеличение радиуса в пределах толщины стенки невелико и практически не отражается на температурном поле при нестационарном режиме. Это позволяет задачу о температурном поле плоской стенки применить к большому числу конструктивных элементов. [c.125]

Рис. 12-3. Логарифмический закон стенки плоская теплоизолированная пластина по [Л. 142].

Следует отметить особенности спектра линий тока на плоских торцевых стенках каналов. Естественно, что линии тока здесь искажены скрепляющими пластинами. Вместе с тем очевидно, что пленка на плоских стенках участвует во вторичных течениях от вогнутой поверхности к спинке и, следовательно, увеличивает концевые потери. [c.311]

Из предьщущего следует, что для плоской стенки или, иначе, для неограниченной пластины выполняется уравнение (3.3). Решив это уравнение, получим = с,, и следовательно, [c.65]

Выражение (3.4) справедливо в том случае, если распределение температур в стенке оболочки рассматривается как в плоской неограниченной пластине с началом координат на внутренней [c.31]

Ранее было получено, что при продольном обтекании плоской пористой пластины для поддержания постоянной температуры стенки расход вдуваемого газа должен уменьшаться по длине обратно пропорционально В случае поперечного обтекания плоской пластины или лобовой части тупоносого тела для поддержания постоянной температуры стенки расход охлаждающего газа, как это следует из уравнения (3.117), должен увеличиваться по длине пропорционально [c.100]

Можно решить еш е одну задачу предположим, что полупространство заполнено газом с плотностью ро и температурой Tq и ограничено плоской стенкой газ первоначально находится в состоянии абсолютного равновесия, а стенка неподвижна, затем пластина мгновенно приводится в движение в ее собственной плоскости с однородной скоростью и. Требуется исследовать распространение в газе возмуш ений, вызываемых движением пластины. Эта задача называется задачей Релея мы хотим решить ее аналитически с помош ью линеаризированного модельного уравнения БГК. [c.198]

За линейный размер / принимается а) для горизонтальной трубы — диаметр, б) для вертикальной трубы и вертикальной пластины — высота обогреваемого (охлаждаемого) участка, в) для горизонтальной плиты—ее наименьшая длина. Однако следует иметь в виду, что движение среды около нагретых горизонтальных плоских стенок или плит в сильной мере зависит от ее положения и размеров. [c.178]

Плоская стенка длиной 1=1,5 м и шириной Ь = 1 м омывается продольным потоком воздуха. Скорость и температура набегающего потока соответственно равны Шоо = 4 м/сек, // = 20° С, температура поверхности пластины / , = 50° С. Определить средний коэффициент трения с/, средний коэффициент теплоотдачи аср и количество теплоты, переданное пластиной воздуху. [c.186]

Численные решения уравнения (8-8) для потока и а плоской пластине (Р = 0) и вблизи передней критической точки (р=1) даны в [Л. 203]. В [Л. 96] по данным этих решении рассчитан теплообмен на плоской пористой пластине и около передней критической точки при числе Прандтля, равном единице. Результаты, расчета показывают, что на плоской пластине коэффициент теплообмена уменьшается с ростом (y, / i) /Re, . При Rex=10 уменьшение коэффициента теплообмена до одной десятой его значения на непроницаемой плоской стенке достигается в среднем при y ,/ i = 0,01. Вблизи передней критической точки профили скорости не имеют точек перегиба. Это объясняется тем, что в окрестности критической точки течение под влиянием отрицательного градиента давления более устойчиво, чем на плоской пластине. Коэффициент теплообмена уменьшается практически до нуля при [c.263]

Из полученных решений следует, что при одинаковой тол-ш ине пластины, цилиндра и шара цилиндр будет нагреваться и охлаждаться в 2 раза, а шар —в 3 раза быстрее плоской стенки. Это отношение 1 2 3 времени нагревания или охлаждения пластины, цилиндра и шара соответствует отношению поверхности к объему этих тел, которое также равно 1 2 3. [c.221]

Если уравнение (9.28) для п = 1 записать в виде и (х) = и о (1 — хЩ, то это течение можно понимать как потенциальное течение вдоль плоской стенки, начинающееся при д = О, а при X = Ь наталкивающееся на вторую стенку, неограниченную и перпендикулярную к пластине, т. е. в этом случае мы имеем течение, аналогичное заторможенному течению около критической точки х Ь, изображенному на рис. 2.15. [c.170]

Рис. 13.4. Нагревание продольно обтекаемой плоской теплоизолированной пластины, вызванное выделением тепла в пограничном слое вследствие трения и вычисленное по формуле (13.18а). Построенная прямая изображает зависимость этого нагревания от числа Маха для воздуха. Число Прандтля Рг = 0,7 Те — равновесная температура стенки Too— температура внешнего течения

При изгибе тонкостенного профиля деформируется контур поперечного сечения, что приводит к перераспределению напряжений по сечению и снижению жесткости. Для стержня, составленного из цилиндрических и плоских стенок, получены точные решения в случае чистого изгиба при рассмотрении стенок как оболочечных элементов и полок как кольцевых пластин. Подробное изложение метода решения задачи можно найти в работе [16]. [c.346]

Далее определим тепловое сопротивление между ушком и жидкостью. Оно складывается из тепловых сопротивлений — ушка , — зазора, / з — пластины и сопротивления Яц от стенки трубки к воде. Все эти сопротивления, кроме последнего, можно оценить по формулам для плоских стенок. Не приводя расчетов, укажем окончательное значение суммы Я + -Ь Я2 + Яз = 0,7 град/вт сопротивление Яа найдем по формуле [c.178]

На рис. 10-5 показан процесс прогрева плоской стенки (пластины). Сначала нагревается внутренняя поверхность стенки. Постепенно тепло распространяется все глубже в толщу материала, и, наконец, после более или менее продолжительного времени наступает установившийся процесс распространения тепла. Это происходит, когда стенка вполне прогрелась и тепло больше не расходуется на увеличение энтальпии ее материала, а температура ее остаетбя неизменной. [c.177]

При ламинарном течении теплота от охлаждающейся в пограничном слое жидкости переносится поперек потока теплоносителя к поверхности пластины только за счет теплопроводности. При этом плотность теплового потока по толщине пограничного слоя неодинакова на внешней границе <7=0, ибо дальше жидкость не охлаждается и не отдает теплоты по мере приближения к поверхности значение q возрастает. Для качественного анализа можно предположить, что плотность теплового потока д по всей толщине Еограничного слоя такая же, как и у поверхности. Это условие соответствует задаче о переносе теплоты теплопроводностью через плоскую стенку (пограничный слой толщиной бт с температурами и на поверхностях). Согласно решению (8.11) 4Г А-(/ж— с)/бт. Сравнивая это выражение с законом Ньютона— Рихмана (9.2), получим для качественных оценок [c.82]

Из предыдущего следует, что для плоской стенки, или иначе для неограниченной пластины, когда дЦду = dt dz = О, усЛовие установившегося режима выражается уравнением (см. формулу (11-17)] [c.142]

Результаты, полученные к моменту написания статьи, представлены в табл. 1. Применительно к теориям, предложенным Хьюиттом, Даклером и авторами настоящей статьи, величина Т вычисляется на основании измеренных параметров потока при использовании метода Хьюитта для течения между двумя плоскими горизонтальными пластинами с различной степенью шероховатости. По данным Хьюитта, такой метод расчета успешно использовался при анализе экспериментальных данных, полученных при течении пленки в воздухо-водяном потоке, когда пленка воды омывала только внутреннюю стенку кольцевого канала. [c.194]

Аналогичные рабочие участки применялись для исследования двухфазного пограничного слоя. В нижней подвижной пластине, выполненной в двух ва-рнантах (нетеплопроводной и теплоироводной), располагались приборы для измерения толщины и скорости пленки, полей скоростей и температур в слое. Верхняя вставка обеспечивала необходимый закон изменения давлений вдоль плоской стенки. [c.392]

Расчет пористого охлаждения методом вдува в пограничный слой через пористую стенку наиболее детально был сделан Эккертом [Л. 7]. Он основан на решении системы дифференциальных уравнений тепло-и массопереноса для ламинарного пограничного слоя при обтекании плоской пористой пластины газом. При расчете термодиффузией (эффект Соре) и диффузионной теплопроводностью (эффект Дюфо) пренебрегали как величинами малыми. [c.22]

Рассмотрим продольное обтекание плоской теплоизолированной пластины потоком несжимаемой жидкости с постоянными физическими свойствами (рис. 9-2). Участок длиной Xi охлаждается, температура стенки в сечении Xi равна Гсть В области x>xi стенка теплоизолирована и температура стенки изменяется вдоль пластины, приближаясь к температуре набегающего потока. Радиационным теплообменом будем пренебрегать. [c.255]

Процессы ориентирования деталей, особенно сложной конфигурации, изучены недостаточно, что обусловливает необходимость дальнейшего совершенствования теоретических и практических разработок. Достаточно просто ориентируются детали цилиндрической формы (ролики, втулки, шайбы), плоские детали (пластины, призмы), детали типа колпачков и детали с явно смещенным центром тяжести. Ориентацию деталей удобно производить по наружному контуру с явно выраженными ключами ориентации. Полное ориентирование таких деталей может быть обеспечено непосредственно в бункерном устройстве или на вибротранспортере в процессе движения деталей по лоткам путем установки на лотках или на стенках бункера специальных ориентирующих элементов (вырезов, скосов, отсекателей, трафаретов и т. п.). [c.264]

Рис. 13.7. Распределение скоростей в [сжимаемом ламинарном пограничном слое на продольно обтекаемой плоской теплоизолированной пластине. В отличие от рис. 13.6 на оси абсцисс отложены расстояния у от стенки, деленные на 1/ шзс7Ё7 . Величины Vгy и Гоо связаны между собой соотношением

Пограничный слой внутри двугранного угла. Турбулентный пограничный слой в прямом двугранном угле, образованном двумя плоскими стенками, теоретически и экспериментально исследован К. Герстеном (см. п. 4 1 главы XXI). Родственная с этой задача о трехмерном пограничном слое в угловом пространстве между цилиндрическим телом и плоской пластиной, на которую поставлено цилиндрическое тело, впервые изучалось Дж. П. Джонстоном а позднее более подробно — Г. Г. Хорнунгом [c.623]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...