Схема регулирования параметров пара

Схема регулирования параметров пара 846, 851, 852, 857 [c.895]

Таким образом, эффективное использование новых параметров пара и надежность ПТУ зависели от ряда факторов от решения проблем прочности и эрозии, от выбора принципиальной схемы проточной части и размеров последней ступени, от уровня нагрева питательной воды и качества питательных насосов, от способов регулирования расхода пара и теплового состояния ЦВД, от совершенства уплотнений и клапанов и др. При таком обилии факторов обоснованно решить проблему в целом было возможно только сравнением проектных вариантов энергетического оборудования на уровне эскизных [c.16]

Таким образом, вопрос о рентабельности применения вторичного перегрева зависит от параметров пара, типа турбины и графика тепловой и электрической нагрузки, от способа регулирования и тепловой эффективности проточных частей отдельных отсеков турбины (особенно ЧНД), от тепловой схемы, а также, разумеется, от эксплуатационных расходов и капитальных затрат. Из-за многообразия этих факторов остается дискуссионным вопрос [c.97]

В книге рассмотрены основные особенности конструкций и компоновки котельных агрегатов высокого и сверхкритиче-ского давления и их важнейших элементов. Проанализированы вопросы регулирования температуры пара при первичном и вторичном перегревах, особенности работы котельных агрегатов при пуске в ход, а также новые схемы хвостовых конвективных поверхностей нагрева. Рассмотренные особенности поставлены в связь с задачами повышения параметров пара, единичной мощности котельных агрегатов и работы их в блочных энергетических установках. Приведены характеристики современных мощных котельных агрегатов. [c.2]

Уже упоминалось, что, помимо влажности, и другие параметры состояния могут служить ме рой количества рабочего тела. Часто в качестве такого параметра используется температура пара в области п аро пер е г р ев а т ел я. Соответствующая схема регулирования для пря- v и [c.245]

С увеличением единичной мощности агрегатов и с ростом начальных параметров пара в цикле роль питательных насосов в тепловой схем станции постоянно возрастает. Требования к работе питательных насосов, особенно в связи с переходом на блочные схемы, также постоянно возрастают. Одновременно возросли мощности привода питательных насосов до 12—18 МВт. В связи с переходом на закритические параметры пара возникла необходимость перехода на насосы с высокой частотой вращения (п = 4500 -т- 6000 об/мин) для создания приемлемых конструкций насосов и необходимости регулирования производительности методом изменения частоты вращения. Все это выводит питательные насосы в разряд важнейших элементов тепловой схемы. Основные данные по количеству и мощности питательных насосов приведены в табл. 15-3. [c.255]

Схема регулирования, показанная на рис. 4.13, содержит все основные элементы любой самой сложной системы регулирования, однако на практике имеет целый ряд недостатков. Одним из них является малая перестановочная сила регулятора. Действительно, для того чтобы регулятор быстро откликался на изменение частоты вращения, необходимо, чтобы его грузы 3 были легкими, а это означает, что центробежная сила, переставляющая муфту 4 и клапан 7, оказывается малой. Вместе с тем на клапаны действуют значительные силы, преодолеть которые центробежный регулятор в состоянии только в турбинах малой мощности с низкими параметрами пара. [c.149]

На рис. 10.14 показана принципиальная схема регулирования турбины ПР-25-90. Система имеет три датчика регулятор частоты вращения, регулятор давления пара промышленного отбора и регулятор давления пара в выходном патрубке. Однако, как уже отмечалось, одновременно могут работать только два регулятора из трех, поскольку регулирующие клапаны ЧВД и регулирующая диафрагма ЧНД могут обеспечить поддержание постоянными только двух параметров из трех. [c.302]

Паровые турбины разных типов различаются конструкцией цилиндра НД, а в ЦВД принята петлевая схема течения пара. Регулирование мощности турбины осуществляется способом скользящего давления в переменных режимах. Парогазовые установки с КУ работают при полностью открытых регулирующих клапанах паровой турбины без дополнительных потерь на дросселирование. В двухконтурном КУ, например, пар НД подается в камеру смешения между ступенями с параметрами, близкими к локальным параметрам пара (рис. 8.36). [c.321]

Если верхним продуктом является пар и вся жидкость, образуемая в конденсаторе, поступает на орошение, то можно использовать схему регулирования, изображенную на рис. 14-6,6. В этой схеме регулятор давления управляет клапаном на линии отбора продукта, а поддержание уровня в сборнике осуществляет путем воздействия на расход охлаждающей воды в конденсатор. Расход орошения регулируется по температуре или составу в верхней части колонны. В этом случае основная постоянная времени достаточно мала и система регулирования обеспечивает точное поддержание параметра. [c.369]

Описанный механизм возвращения золотника в его среднее положение называется обратной связью или выключателем. Сам золотник, отсекающий в среднем положении доступ масла к сервомотору, называется отсечным. Рассмотренная схема имеет одно усиление (сервомотор), с помощью которого регулятор воздействует на регулирующий орган. В крупных турбинах с высокими параметрами пара система регулирования может иметь два, три и даже четыре последовательных усиления. [c.265]

Схема регулирования выпарки по пару> (60] не является дуч шей. Существенными ее недостатками следует считать неоправдан ное снижение параметров пара при его дросселировании и большое число регуляторов. [c.326]

Для регулирования температуры перегрева пара мощных барабанных котлов с параметрами пара 140 ати и 570° С в настоящее время осваивается схема с двумя последовательно включенными впрыскивающими пароохладителями, изображенная на рис. [c.78]

Схемы автоматического регулирования прямоточных котлов отличаются от схем для барабанных котлов значительно большей сложностью, потому что у прямоточных котлов изменение расхода топлива и питательной воды влияют на параметры пара более интенсивно. [c.80]

На рис. 4-11 представлена схема автоматического регулирования прямоточного котла 68-СП на сверхвысокие параметры пара со вторичным перегревом [Л- 30]. Два таких котла должны обеспечивать паром пред-включенную турбину типа СВР-50. Производительность котла составляет 300 г/ч. [c.80]

Показательным в отношении перехода от неблочной к блочной структуре явился опыт работы Черепетской ГРЭС с параметрами пара 170 ат, 550/520° С. На этой ТЭС первоначально была применена секционная система главных паропроводов с установкой четырех рабочих и одного резервного котла на два турбоагрегата по 150 Мвт. Техническая сложность и высокая стоимость системы трубопроводов, трудности эксплуатации и регулирования установки с резервным котлом и поперечными связями в системе главных паропроводов привели к переходу к блочной структуре по схеме дубль-блока. [c.191]

Подобная схема регулирования работы блока должна автоматически поддерживать заданные значения параметров пара перед турбиной и температуры пара после промежуточного перегрева при всех предусматриваемых режимах нагрузки. Надежная работа [c.348]

Предусмотренное технической программой определение объема необходимых изменений тепловых защит и автоматики блока связано с задачами обеспечения работы авторегуляторов котлоагрегата в широком. диапазоне нагрузок с учетом статических характеристик по температуре среды в промежуточных точках тракта и изменения параметров динамических характеристик котлоагрегата при работе на скользящем давлении. Одновременно требуется перестройка структурной схемы регулирования нагрузки для обеспечения автоматического управления соответственно при исходном номинальном и при докритическом давлении пара. [c.54]

В большинстве случаев автоматическое регулирование выполняется по схеме замкнутого контура, включающего в себя так называемую обратную связь. В самом простом случае схема замкнутого контура системы автоматического регулирования представляется в виде, показанном на рис. 199, на котором регулируемый объект /, например, двигатель, соединен с источником возмущений 2 (рабочей машиной). Во время работы такого агрегата источник возмущений 2 оказывает неодинаковое действие на регулируемый объект I (нагрузка, создав мая рабочей машиной, изменяется), а потому происходят изменения регулируемого параметра (угловой скорости коренного вала агрегата). Эти изменения регулируемого параметра воспринимаются чувствительным элементом 3 автоматического регулятора, который действует на регулирующий орган 4, усиливающий или ослабляющий питание регулируемого объекта (увеличивается или уменьшается подача в двигатель рабочего вещества — горючей смеси или пара). Цепь 1—3—4—1 называется обратной связью в схеме автоматического регулирования. Регулируемый объект действует на обратную связь, которая в свою очередь действует на регулируемый объект. [c.334]

Определение динамических характеристик объекта по основным каналам возмущающих и управляющих воздействий при различных нагрузках. Результаты моделирования представляют информацию для последующего проектирования систем управления. В частности, по результатам моделирования оиределяется структурная схема системы управления, выбираются наиболее представительные импульсы, управляющие воздействия, определяются параметры настройки основных регуляторов для типовых систем регулирования питания, топлива, температуры перегрева. Для этой цели достаточно построить детерминированную линейную модель парогенератора, ограниченную по пароводяному тракту питательным насосом и регулирующими клапанами турбины. Модель должна включать также тракт вторичного пара от выхода из ЦВД до возврата в турбину. [c.64]

Системы автоматического регулирования и защиты. САР турбин с отборами пара проектируются для нескольких регулируемых параметров. Теория автоматического регулирования таких САР находится на высоком уровне, благодаря чему проекты принципиальных схем и их расчеты выполняются достаточно точно. [c.98]

Схемы с первичным управлением котлом вполне успешно решают задачу поддержания давления свежего пара и других технологических параметров котлоагрегата. Регулятор до себя , воздействующий на регулировочные клапаны через быстродействующую систему регулирования турбины, надежно защищает котлоагрегат от воздействия возмущений со стороны турбины, особенно, если сигнал регулятора до себя передается через ЭГП. Регулятор до себя в рассматриваемых схемах блокирует сигналы регулятора скорости, практически исключая участие блока в первичном регулировании частоты. Аккумулирующая способность котлоагрегата при этом совершенно не используется. Приемистость блока, определяемая инерцией котлоагрегата, оказывается весьма малой. Это обстоятельство не имеет существенного значения при работе блока в базовом режиме и участии его в регулировании плановых отклонений мощности. Однако такая приемистость совершенно недостаточна для эффективного участия блоков в регулировании частоты и мощности в энергосистемах и находится в противоречии с современными требованиями, предъявляемыми к динамическим характеристикам блоков. При системных авариях наличие блоков с таким регулированием может усугублять аварийную ситуацию. [c.164]

При статическом задании (рис. IX.12, б) задатчик (регулятор) мощности формирует сигнал, однозначно связанный с заданной мощностью. Однако его одновременная передача регулятору давления до себя и САР котлоагрегата может привести к отрицательным последствиям. При необходимости, например, снизить нагрузку блока регулятор давления до себя получит задание уменьшить давление свежего пара еще до перехода котлоагрегата к новому режиму и в соответствии с этим откроет регулировочные клапаны турбины. Это будет сопровождаться, во-первых, временным повышением мощности, а во-вторых — быстрым снижением на большую величину давления в пароводяном тракте котла. Регулятор до себя вводился с единственной целью — не допустить быстрых уменьшений давления. Поэтому в рассматриваемых схемах задающий сигнал должен передаваться регулятору до себя через инерционное звено И с динамической постоянной, примерно равной времени инерции котлоагрегата как объекта регулирования давления. Однако выбор параметров этого звена представляет собой нелегкую задачу, поскольку динамические свойства котла меняются в зависимости от режима его работы и условий эксплуатации. [c.167]

Новыми элементами в схеме являются лишь нелинейный задатчик скользящего давления НЗ и регулятор мощности РМ с задатчиком Зд, использующий в качестве управляющего сигнала косвенный параметр — давление ррс в камере регулировочной ступени турбины. Эти элементы выполнены на базе серийно выпускаемых приборов. В качестве задающего выбран сигнал по расходу пара (по рРс)- Реализация комбинированной программы регулирования, при которой блок в одном диапазоне режимов работает при СД, а в других —при ПД, производится задатчиком с нелинейной характеристикой. [c.168]

VI ь качестве вторичного пара поступал в межтрубное пространство теплообменника. Система вентилей 5—8 на паропроводах вторичного пара обеспечивала возможность работы теплообменника по схеме прямотока или противотока и регулирования расхода вторичного пара через теплообменник. Регулирование расхода и давления первичного пара производилось вентилями 2 и 4, регулирование давления вторичного пара — клапаном 9. Отработанный в стенде пар сбрасывался в станционный паропровод при параметрах 25 ат и 400° С. [c.211]

Схемой предусмотрено регулирование следующих трёх параметров а) давления пара путём воздействия на подачу топлива и воздуха в топку котла б) разрежения в топке в) соотношения топливо — воздух. [c.487]

Объединенная тепловая схема статических стендов представлена на рис. 14-1. Перегретый водяной пар с параметрами р <6 бар и < 400° С из отборов турбин ТЭЦ МЭИ или непосредственно от парогенераторов ТЭЦ поступает в первую ступень увлажнения пара /. Первая ступень увлажнения представляет собой участок трубопровода с вмонтированными в нем центробежными форсунками. За первой ступенью увлажнения редуцированный и охлажденный паровой поток раздваивается. Меньшая часть его направляется на питание двухконтурных форсунок третьих ступеней увлажнения, большая же часть поступает во вторую ступень увлажнения 2, где с помощью центробежных форсунок производится тонкая и окончательная регулировка температуры пара, поступающего на стенды. Первые две ступени увлажнения являются общими для всех стендов. Интервал возможного регулирования температуры в них вне зависимости от расхода пара максимально велик от 400° С до температуры насыщения. Каждый из пяти статических стендов имеет индивидуальную третью (последнюю) ступень увлажнения пара, предназначенную для создания двухфазной жидкости [c.388]

Схема котла — двухпоточная, т. е. рабочая среда в котле движется двумя необъединяющимися потоками, равными половине общей паропроизводительности котла. Регулирование параметров пара по каждому потоку производится самостоятельно. [c.260]

Для правильного понимания и решения вопроса о выборе той или иной схемы необходимо предварительно оценить ожидаемый диапазон регулирования крупных котлоагрегатов. Практика показывает, что разгрузка до 50% вполне удовлетворяет требованиям экс-сплуатации большинства ТЭЦ и ГРЭС. Действительно, на вводимых крупных блочных агрегатах, имеющих повышенную по сравнению с остальными установками систем экономичность, в ближайшие годы будет преимущественно базовая нагрузка. Нагрузки ниже 50% для блочных установок крайне нежелательны по условиям экономики, так как при этом увеличиваются удельные расходы пара на турбину, растут расходы электроэнергии на собственные нужды, возникают трудности с поддержанием расчетных параметров пара. Специальные исследования показывают, что, учитывая все эти поло- [c.171]

Регулирующим параметром в данной схеме является давление пара в барабане котла либо в общем паропроводе. Если давление пара сохраняется постоянным, то это значит, что в данный момент существует соответствие между расходом пара и его выработкой. Импульс по давлению пара берется в барабане котла (при работе в базовом режиме) либо в общем паровом коллекторе (при работе в регулирующем режиме). В качестве датчика давления пара используется электрический дистанционный манометр МЭД, преобразующий величину давления в электрический сигнал. На вход регулятора поступает такл<е сигнал по расходу топлива. При работе на газе для этой цели используется дифманометр, подключенный к диафрагме на газопроводе, а при работе на мазуте — датчик жесткой обратной связи исполнительного механизма. Для повышения качества регулирования в схему введена упругая отрицательная обратная связь по положению регулирующего органа. Поэтому в качестве наполнительного механизма в схеме используется ГИМ-Л2И, имеющий датч1ики жесткой и упругой обратных связей. [c.243]

Последние годы характеризуются ростом единичной мощности котельных агрегатов электростанций и повышением параметров пара. Основно- схемой стала блочная компоновка котла и турбины. Разработано большое число новых типоразмеров паровых котлов высокого и закритичеокого давления с температурой перегретого пара 540 и 570 С. Значительно усложнились конструкции пароперегревателей, а обихая компоновка котла во м ногом стала определяться условиями размещения их и принятыми шособами регулирования температуры пара. Все это требует специального рассмотрения существующих конструкций и режимов работы пароперегревателей. [c.3]

Противодавленческие машины. У этих турбин часто встречаются две схемы регулирования, приведенные на рис. 8.13,а и 6. В случае схемы по рис. 8.13,а мощность турбины зависит только от потребителя. Турбина оборудована обычной системой регулирования числа оборотов, а поддержание параметров пара в противодавленческом коллекторе осуществляется регулятором давления, включенным параллельно турбине. Если при анализе чисто статические зависимости оказываются недостаточными, то можно воспользоваться уравнениями динамики турбины, приведенными в разделе 8.2. Условия работы системы регулирования давления и ее характеристики аналогичны приведенным в гл. 3. [c.207]

На рис. 9.15 приведен вариант бездеаэраторной схемы крупного энергоблока на сверхкритических параметрах пара, разработанной ЦКТИ и МЭИ. Проведенные расчеты подтвердили целесообразность включения пароохладителя дополнительного ППД по схеме Виолен. Сам ПНД рассчитан на давление воды за конденсат-ными насосами, а его пароохладитель — на полное давление питательной воды. Ликвидация деаэраторного бака в качестве демпфирующей емкости пароводяного тракта и необходимость повышения надежности эксплуатации энергоблоков с ростом их мощности требуют поддержания достаточного уровня воды в конденсато-сборниках конденсатора и смешивающих ПНД и автоматического регулирования уровней воды и режима работы насосов. Дополнительный запас воды на электростанции предусмотрен в утепленных баках запаса конденсата (БЗК ) он используется при работе регулятора уровня в конденсаторе (РУК). Автоматические регуляторы уровня предусмотрены и в смешивающих [c.133]

Термин скользящие параметры пара означает постепенное повышение температуры и давления свежего пара от заданного исходного уровне до номинальных значений. Как на арабанном, так и на прямоточном котле скользящие параметры пара обеспечиваются постепенным увеличением расхода топлива [19.17]. Для этой цели в СССР прямоточные котлы оснащаются встроенными сепараторами (ВС), выполняющими при пуске функции барабана котла с естественной циркуляцией среды — разделение пара и воды. В обоих случаях в пароперегреватель (из барабана или ВС) поступает насыщенный пар и граница пароперегревателя является зафиксированной. Естественно, что при этом увеличение расхода топлива приводит к росту паропроизводительности котла и температуры пара. Наряду с этим при заданной паропроизводительности котла на соответствующем уровне установится и давление свежего пара. Этот уровень определяется принятой при разработке пусковой схемы блока пропускной способностью пускосбросного устройства (ПСВУ, БРОУ, РОУ). Таким образом, для получения при пуске блока минимально параметров свежего пара как на барабанном, так и на прямоточн котле требуется установить соответствующий минимальный расход топлива. Следовательно, требование о проведении пуска блока при скользящих параметрах пара направлено прежде всего на сокращение потерь топлива. Наряду с этим обеспечение заданного начального уровня температуры пара в соответствии с уровнем температуры паровпускных частей турбины создает наиболее благоприятные условия для их прогрева и позволяет сократить длительность пуска блока. Такой же эффект получается и от установления пониженного начального давления свежего пара, так как при этом дросселирование пара (соответственно и перепад температур) в регулирующих клапанах турбины (РК) минимально. Открытие всех РК при пуске ускоряется, вследствие чего совмещается прогрев самих РК и перепускных труб. Таким образом, рассматриваемое требование направлено также к обеспечению наиболее благоприятного режима и из условий надежности турбины. Особенно важным в этом отношении является установление заданной начальной температуры свежего и вторично перегретого пара. Вместе с тем не только при пусках из холодного или близкого к нему состояния, но и при ряде пусков йз неостывшего состояния температуры свежего и вторично перегретого пара на блоках, не оснащенных специальными устройствами для регулирования температуры пара, устанавливаются на уровне выше требуемого. Кроме того, в процессе нагружения блока важно выдерживать заданный график увеличения этих температур с минимальными отклонениями от него. Только при этом условии можно реализовывать в эксплуатационных условиях пуски блоков с минимальными продолжительностями, без превышения допустимых термических напряжений в металлоемких элементах оборудования. Для этой цели в пусковых схемах блоков предусматриваются специальные средства регулирования температур пара при пусках (пусковые впрыски, паровые байпасы промежуточного перегревателя и т. п.), оснащенные [c.146]

Несколько по-иному подходят некоторые авторы (36], [43] к построению схемы регулирования выпарной станции сахарного завода. Считают [43], что основным критерием при выборе схемы регулирования должна быть минимальная продолжительность пребывания сока в выпарной станции с одновременным поддержа-%1ием возможно низкой температуры в первой ступени, а также выдача для различных технологических установок экстра-пара высоких параметров. При этом исходят из того, что наибольшее количество экстра-пара отбирается из второй ступени, так как этим паром обычно обогреваются варочные аппараты. [c.329]

Система регулирования, принципиальная схема которой представлена на фиг. 5-63, разработана Всесоюзным теплотехническим институтом им. Ф. Э. Дзержинското под руководством проф. А. В. Щегляева для серии турбин ХТЗ на высокие начальные параметры пара. [c.349]

На современных отечественных конденсационных электростанциях с турбоагрегатами мощностью 100 тыс. кет и выше с начальным давлением пара 130 ат и выше применяют блочную структуру электростанции. За рубежом блочная структура применяется и при меньшей мощности агрегатов (50 Мвт) на установках без промежуточного перегрева пара. Переход от централизованной и секционной к блочной структуре ТЭС явился логическим следствием укрупнения мощности ТЭС и их агрегатов, повышения начальных параметров пара, применения помежуточного перегрева пара, что сопровождалось значительным усложнением тепловой схемы, систем трубопроводов, эксплуатации и автоматического регулирования. [c.191]

В качестве примера, демонстрирующего особенности использования программного комплекса, остановимся на задаче моделирования динамики системы автоматического регулирования ядер-ной паропроизводящей установки (ЯППУ) малой мощности с реактором интегрального типа. В процессе проектирования системы автоматического регулирования исследовались проблемы расчетного обоснования ядерной безопасности ЯППУ в переходных режимах и в проектных аварийных ситуациях (обесточивание, стоп-вода , стоп-пар , отключение главного циркуляционного насоса и секций парогенератора и др.). Структурная схема моделируемой системы (см. рис. 11 на вклейке) скомпонована с помощью элементов каталога Реакторные блоки , а субмодели Кинетика нейтронов , Система управления , Теплофизические параметры АЗ и т.д., представляющие собой сложные многоуровневые структуры, набраны из каталогов общетехнической библиотеки типовых блоков. Общее число элементов в схеме - более 370, функциональных переменньгх - около 3000. На этом же рисунке размещены окна визуализации поведения физических параметров системы автоматического регулирования в процесее моделирования. [c.77]

Расположение газомазутных пиковых котельных в районах тепло-потребления позволило рассматривать их совместную работу с АТЭЦ по последовательной схеме соединения, которая обладает двумя основными преимуществами по сравнению с параллельной схемой во-первых, возможностью отпуска теплоты от АТЭЦ с более низкими параметрами отбираемого пара, что приводит к увеличению выработки электроэнергии по теплофикационному циклу во-вторых, возможностью работы АТЭЦ, тепловых сетей и пиковых котельных по условному температурному графику, понятие которого основано на принципе качественного регулирования отпуска теплоты. Количество теплоты от теплоисточника регулируется путем изменения температуры сетевой воды при постоянном ее расходе. При регулировании по условному температурному графику тепловая сеть рассчитывается на такой расход воды, который необходимо было бы подогревать до условной расчетной температуры в том случае. [c.118]

Рис. IX.11. Схемы автоматического регулирования энергоблока при СД с первичным управлением турбиной а—без воздействия на регулировочные клапаны турбины б — статическая схема с гибкой прямой связью в — статическая схема с выключающим импульсом по давлению свежего пара (схема ЦКТИ—ЛПИ) г — статическая схема с регулятором мощности по косвенному параметру — давлению ррс в камере регулировочной ступени (схема Гидроэлектромонтажа — ЛПИ — Кириш-ской ГРЭС) д — с задающим регулятором

Тип котла , а II с Ш Параметры первичного пара. бо/ / С Параметры пром-перегрева, барГС Схема первичного пароперегревателя Схема промежу точного перегревателя Способ регулирования температуры первичного пара Способ регулиро-вания температуры промежуточного перегрева пара [c.96]

Тип котла о - Е i2 С ш X Параметры первичного пара. 6apj Параметры пром-перегрева, бар/ С Схема первичного пароперегревателя Схема промежуточного перегревателя Способ регулирования температуры первичного пара Способ регулирования температуры промежуточного перегрева пара [c.98]

Конструкция. Надежность и экономичность паротурбинной установки в значительной мере зависят от качества арматуры. Это в особенности относится к установкам высоких параметров и большой единичной мощности, на которых установлено большое количество арматуры. Так, на блоке 300 Мет установлено более 2 000 единиц арматуры на рабочие параметры перегретого пара 255 бар, 585° С и питательной воды 360 бар и 280° С. Такое количество арматуры связано с особенностями технологической схемы блоков четырехниточный водопаровой тракт, двухкорпусный парогенератор, большое количество сбросных устройств, дренажей, устройств для регулирования температуры перегретого пара, пусковых, промывочных, растопочных и других устройств. Повышение надежности конструкции позволит отказаться от дублирующей арматуры и уменьшить ее количество. [c.178]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...